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6.1_Project Requirements and Information
FINAL ENGINEERING REPORT Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Prepared For: CITY OF FONTANA 8353 Sierra Avenue Fontana, California 92335 Prepared By: L.D. KING, INC. 2151 Convention Center Way, Suite 100 Ontario, California 91764 Telephone: (909) 937-0200 Fax: (909) 937-0202 3,0e Dou as H. Mays, P.E. R.C.E. 21062 May, 2000 Table of Contents CITY OF FONTANA Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives May, 2000 DESCRIPTION I. STUDY A. Introduction B. Alternative No. 1 C. Alternative No. 2 D. Alternative No. 3 E. Alternative No. 4 F. Alternative No. 5 II. TABLES Table I Table II - Table III Table IV Table V Table VI Table VII - Table VIII - Table IX - Table X - Table XI III. FIGURES Figure 1 Figure 2 Figure 3 Figure 4 Figure 5 Alternative No. 1 (Rectangular Box Calculations) Alternative Nos. 2 and 3 (System Hydraulic Calculations) Alternative No. 2 (Slope and Depth of Flow Criteria) Alternative No. 2 (Lengths of Sewer Reconstruction Calculations) Alternative No. 2 (Construction Cost Estimate) Alternative No. 3 Siphon) Alternative No. 3 Siphon) (Velocity Calculations for Gravity Sewer (Head Loss Calculations for Gravity Sewer Alternative No. 3 Alternative No. 5 Alternative No. 5 Calculations) Alternative No. 5 (Construction Cost Estimate) (Design Alternatives) (Lengths of Sewer Reconstruction (Construction Cost Estimate) Alternative 1: Modified Storm Drain Detail Alternative 2: Proposed 10" Wasteline Reconstruction Alternative 3: Gravity Sewer Siphon Alternative 4: Modified Storm Drain Detail Alternative 5: Modified Storm Drain Detail PAGE 1 1 1 2 3 4 4 6 7 8 9 10 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Table of Contents (continued Figure 6 - Alternative 5: Proposed 12" Wasteline Reconstruction 22 V. APPENDIX A. Storm Drain Construction Drawing 23 CITY OF FONTANA May, 2000 Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives STUDY A. INTRODUCTION The City of Fontana (City) proposes to construct a storm drain system along Citrus Avenue from Jurupa Avenue to Slover Avenue. The storm drain will connect to an existing downstream 72" storm drain at the intersection of Jurupa Avenue and Citrus Avenue. The Citrus Avenue storm drain construction drawings are enclosed in Appendix 'A'. As shown on the proposed storm drain construction drawings, an existing 10" Inland Empire Utilities Agency (IEUA) industrial waste disposal or non -reclaimable wastewater (NRW) pipeline will interfere with the storm drain's vertical alignment. The purpose of this study is to develop and analyze alternatives that will eliminate the interference. Five (5) alternatives were developed. Each alternative is summarized below: B. ALTERNATIVE NO. 1 To avoid relocation of the 10" industrial waste disposal pipeline, a modified storm drain (rectangular box) was considered. To determine the precise vertical alignment of the existing 10" industrial waste disposal pipeline, a field survey was performed. A reinforced box wall thickness of 8" and an existing sewer wall thickness of 3" was assumed. A minimum separation of 0.5 feet, between the outside of industrial waste disposal pipeline and the outside of the proposed storm drain pipe, was used. In order to connect to the existing 72" storm drain at its current vertical alignment and to maintain said minimum separation from the sewer, the maximum inside box height was calculated at approximately 1.5 feet. To determine the required rectangular box width, the cross -sectional area for the proposed storm drain pipe was calculated and divided by the maximum box height (1.5 feet). The required box width is 16.0 feet. Calculations are presented on the attached Table I. 1 CITY OF FONTANA May, 2000 Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Since a 1.5' x 16' rectangular box structure is not considered reasonable for storm drain construction and does not meet with the City's minimum storm drain height requirements, this alternative is not recommended. C. ALTERNATIVE NO. 2 To construct the proposed storm drain at the desired vertical alignment without the use of a modified structure, vertical relocation of the 10" industrial waste disposal pipeline was considered for Alternative Nos. 2, 3, and 5. Alternative No. 2 includes construction of a replacement industrial waste disposal pipeline that will maintain current system capacity. Two different flow quantities were considered in the calculations. Calculations were prepared to determine existing 10" pipeline capacity (0.55 mgd) and IEUA furnished its existing flow rate (0.13 mgd). Each flow rate was used to estimate water depth and water velocity for various diameter alternatives. Capacity calculations are shown on Table II. Minimum slopes and maximum depth to diameter ratios were obtained from the City's Draft Master Plan of Sewer and are presented on Table III. For Alternative No. 2, the pipeline will be relocated to cross over the proposed storm drain. To maintain a minimum separation of 0.5' feet between the top of the proposed storm drain and relocated industrial waste disposal pipeline, a vertical relocation of approximately 4.1 feet was required as shown on Figure 2. Pipe Diameter from 8" to 24", with minimum slopes required to maintain current system capacity, were considered. Calculations are presented on Table II. To maintain current capacity, pipeline diameters were increased as pipeline slopes decreased. The required lengths for various pipe diameters with corresponding slopes are shown in Table IV. 2 CITY OF FONTANA May, 2000 Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives In addition, flow velocities for various pipe diameter at corresponding minimum slopes are compared to minimum cleaning velocities. Velocity calculations are presented on Table II. Since the 12" diameter alternative is the only alternative that will provide cleaning velocities at design capacity (0.55 mgd) and will limit the amount of sewer reconstruction required, a 12" diameter pipe is recommended for this alternative. Note that within this alternative none of the proposed pipeline diameters will provide for cleaning at IEUA's current flow rate. Figure 2 is based on 12" diameter pipe and corresponding minimum slope. Existing flow velocity calculations are also presented on Table II. A construction cost estimate for Alternative No. 2 (Figure 2) was prepared and is presented on Table V. Since Alternative No. 2 will not provide for cleaning at current flow rates, Alternative No. 2 is not recommended. D. ALTERNATIVE NO.3 Alternative No. 3 consists of a gravity sewer siphon under the proposed storm drain. The proposed gravity siphon system is presented in Figure 3 and includes construction of two (2) manholes and a dual piping system. Velocities for gravity sewer siphons must exceed three feet (3') per second to provide for adequate cleaning. In order to increase flow velocity, a reduction in pipe diameter is required. Table V demonstrates that 6" diameter sewers are required. Velocities at current flow rates will not provide for cleaning; therefore, additional system cleaning and maintenance will be required. 3 CITY OF FONTANA May, 2000 Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives In addition, use of the gravity sewer siphon will increase system head loss. Loss includes pipe friction losses and minor (entrance, exit and bends) losses. Total head loss through the siphon system is estimated on Table VII at 2 feet. To ensure the system operates as desired, the upstream water surface elevation must be a minimum of two feet (2') greater than the water surface elevation downstream of the siphon system. In order to obtain said elevation difference, a portion of the gravity system upstream of the proposed siphon must be reconstructed. The proposed reconstruction is shown on Figure 3. A construction cost estimate for Alternative No. 3 was prepared and is presented on Table VIBE. Since Alternative No. 3 will not provide for cleaning at current flow rates, Alternative No. 3 is not recommended. E. ALTERNATIVE NO. 4 Alternative No. 4 is similar to Alternative No. 1. It consists of construction of a modified storm drain structure without relocation of the existing 10" industrial waste disposal pipeline. The primary difference between Alternative No. 1 and Alternative No. 4 is that the proposed storm drain will maintain a minimum height requirement of three feet (3'). As result, the existing industrial waste disposal pipeline will encroach within the storm drain structure. Alternative No. 4 is shown on the attached Figure 4. Since the industrial waste disposal pipeline will encroach within the storm drain structure, Alternative No. 4 is not recommended. F. ALTERNATIVE NO. 5 Alternative No. 5 consists of a combination of a modified storm drain (rectangular box) together with a slightly modified vertical alignment for the 10" industrial waste disposal (NRW) pipeline. 4 CITY OF FONTANA May, 2000 Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives To reduce the required vertical alignment adjustment, to maintain system capacity, and to maintain system cleaning velocities at current flow rates, an increased pipeline diameter was used, an alternate pipeline material was considered, and reduced separation between structures was used. Alternative No. 5 is detailed on Figure 5. In order to relocate the existing industrial waste disposal pipeline vertically and to maintain system capacity, an increased pipeline diameter (from 10" to 12") with a reduced sloped was used. Calculations are presented in Table IX. As demonstrated on the Table, a minimum slope of 0.0055 feet per foot is required to maintain system capacity for vitrified clay pipe. In addition, the proposed alternative system (s=0.0055 ft/ft and d=12 in) will provide cleaning velocities at current flow rates. As demonstrated on Table X, 2500 linear feet of vitrified clay pipe relocation together with system appurtenances (manholes) will be required. To reduce the relocation length required, an alternative pipeline material (eg. P.V.C. as approved by Inland Empire Utilities Agency) was considered. The alternative material is Polyvinyl Chloride Pipe (PVC). PVC will reduce pipe roughness. The reduction of system roughness will permit the use of a pipeline of reduced slopes. Table IX demonstrates that the pipeline slope may be reduced to 0.0033 feet per foot for a 12" diameter pipeline. The alternate pipe material with corresponding reduced slope will provide system cleaning velocities at current flow rates. Table X demonstrates that 463 linear feet of relocation is required. The proposed system alternative is presented on Figure 6. A construction cost estimate for Alternative No. 5 is presented on Table XI. Alternative No. 5 is recommended. 5 r- --- r NI NM- r 1 NE 1- - 1 NM Table I City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 1 Rectangular Box Calculations Proposed Storm Drain Diameter D (in) Proposed Storm Drain Cross Sectional Areal") A (ft^2) Proposed Storm Drain Vertical Alignment EL66"-inv (ft) Existing 10" Industrial Waste Disposal Vertical Alignment at Storm Drain ELIO°-inv (ft) 66 23.8 1002.3 1005.2 Existing 10" Industrial Waste Disposal Wall Thickness t10„ (in) 3 Assumed Rectangular Box Wall Thickness tbox (in) 8 Maximum Rectangular Box Height h (ft) 1.5 Minimum Rectangular Box Width3") W (ft) 16.0 Notes: 1.) A=(r/4)*(D/12)^2 2.) h=(ELIo"-inv (t10"+6"+tbox)/12)-EL66"-inv 3.) W=((7t/4)*(D/12)^2)/h IN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table I Page 6 1E1 N 1 NM - -- NM E EN r- SU I r r-- r Table II City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative Nos. 2 and 3 System Hydraulic Calculations Pipe Assumed Water Theta° Wetted Hydraulic Diameter Pipe Slope Depth Depth Areal.) Perimeter3'1 Radius4l Velocity l Flow61 D S Manning Ratio d Sr & A P R V Q Comments (in) (ft/ft) n d/D (in) (radians) (degrees) (ft2) (ft) (ft) (fps) (cfs) (mgd) 10 0.0060 0.013 0.50 5.01 3.15 180.23 0.27 1.31 0.21 3.11 0.851 0.550 System existing capacity 10 0.0060 0.013 0.23 2.33 2.01 115.31 0.10 0.84 0.11 2.09 0.201 0.130 Current flow within ex. System 8 0.0040 0.013 0.50 4.00 3.14 180.00 0.17 1.05 0.17 2.19 0.382 0.247 Insufficient capacity 8 0.0040 0.013 0.35 2.80 2.53 145.08 0.11 0.84 0.13 1.85 0.201 0.130 Velocity < 2 fps 10 0.0030 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 2.20 0.600 0.388 Insufficient capacity 10 0.0030 0.013 0.28 2.77 2.22 127.03 0.12 0.92 0.13 1.63 0.201 0.130 Velocity < 2 fps 12 0.0024 0.013 0.49 5.91 3.11 178.28 0.39 1.56 0.25 2.21 0.851 0.550 Velocity & Capacity, O.K. 12 0.0024 0.013 0.23 2.75 2.00 114.36 0.14 1.00 0.14 1.48 0.201 0.130 Velocity < 2 fps 15 0.0017 0.013 0.39 5.83 2.69 154.23 0.44 1.68 0.26 1.93 0.851 0.550 Velocity < 2 fps 15 0.0017 0.013 0.19 2.79 1.78 102.19 0.16 1.11 0.14 1.28 0.201 0.130 Velocity < 2 fps 18 0.0014 0.013 0.32 5.69 2.39 136.82 0.48 1.79 0.27 1.78 0.851 0.550 Velocity<2fps 18 0.0014 0.013 0.15 2.77 1.61 92.42 0.17 1.21 0.14 1.17 0.202 0.130 Velocity < 2 fps 21 0.0011 0.013 0.27 5.72 2.20 125.79 0.53 1.92 0.28 1.61 0.851 0.550 Velocity < 2 fps 21 0.0011 0.013 0.13 2.80 1.50 85.72 0.19 1.31 0.15 1.05 0.201 0.130 Velocity < 2 fps 24 0.0010 0.013 0.23 5.59 2.01 115.39 0.56 2.01 0.28 1.53 0.850 0.550 Velocity < 2 fps 24 0.0010 0.013 0.12 2.77 1.39 79.44 0.20 1.39 0.15 1.00 0.202 0.130 Velocity < 2 fps Notes: 1.) &=2*COS-1(1-2*(d/D)) 2.) A=(D/12)2*(Sr(SIN(&))*(x/180))/8 3.) P=3*(D/12)/2 4.) R=A/P 5.) V=(1.486/n)*R213S1n 6.) Q=VA IN: 124-07914 Film 12407 Hydraulic C.kubliais.xI Tab. Table II Page 7 Table III City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 2 Slope and Depth of Flow Criteria Diameter of Sewer 8 10 12 15 18 21 24 Minimum Slope Maximum Depth to Diameter Ratio (ft/ft) (in./in.) 0.0040 0.0030 0.0024 0.0017 0.0014 0.0011 0.0010 0.50 0.50 0.50 0.75 0.75 0.75 0.75 IN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table III Page 8 Table IV City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 2 Lengths of Sewer Reconstruction Calculations Initial Vertical Existing 10" Proposed Required Separation Grade Diameter Proposed Slope Lengthy) y S0 D Sf Lreq'd (ft) (ft/ft) (in) (ft/ft) (ft) 4.1 0.0060 8 0.0040 2050 4.1 0.0060 10 0.0030 1367 4.1 0.0060 12 0.0024 1139 4.1 0.0060 15 0.0017 953 4.1 0.0060 18 0.0014 891 4.1 0.0060 21 0.0011 837 4.1 0.0060 24 0.0010 820 Notes: 1.) Lreq'd = y/(So-Sf) ,3N: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table IV Page 9 Table V City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 2 Construction Cost Estimate Item Estimate Unit Unit Total No. Description Quantity Amount Price Amount 1 Clearing and Grubbing N/A LS N/A $ 20,000 2 Traffic Control, Signing, and Striping N/A LS N/A $ 20,000 3 Potholes 10 EA $ 400 $ 4,000 12" Extra Strength Vitrified Clay Pipe Sewer 1139 LF $ 75 $ 85,425 5 Sewer Manhole per Inland Empire Utilities Agency Standard Detail 4 EA $ 5,000 $ 20,000 6 Connection to Existing Sewers N/A LS N/A $ 5,000 7 Asphalt Concrete Pavement 40 TONS $ 40 $ 1,600 8 Aggregate Base 200 CY $ 30 $ 6,000 JN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table V Subtotal = $162,025 10% Construction Contingency = $16,203 Total = $178,000 Page 10 Table VI City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 3 Velocity Calculations for the Gravity Sewer Siphon Design Sewer Flow Diameter Velocity Q Dia. vi.) (mgd) (in) (fps) 0.550 8.0 , 2.4 0.550 6.0 4.3 0.130 8.0 0.6 0.130 6.0 1.0 Notes: IN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table VI 1.) v = Q/((7c/4)*D2) Page 11 Table VII City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 3 Head Loss Calculations for the Gravity Sewer Siphon Friction Loss Mannings Pipe Diameter Roughness Friction Loss') Flow Total Length Q L D (cfs) (ft) (in) n hL (ft) 0.849 41.4 6 0.013 0.95 Total = 0.95 Minor Loss Pipe Data Desc. Gravitational k-value Velocity Acceleration Friction Loss2') k v g hL (fps) (ft/s^2) (ft) Entrance 0.5 4.33 32.2 0.15 45° Bend 0.58 4.33 32.2 0.17 45° Bend 0.58 4.33 32.2 0.17 45° Bend 0.58 4.33 32.2 0.17 45° Bend 0.58 4.33 32.2 0.17 Exit 0.5 4.33 32.2 0.15 Total = Total Loss = 0.97 1.92 Notes: Use: 2' 1.) hL = (4.66*n2*L*Q2)/(D16i3) 1.) hm = k*v2/(2*g) JN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table VII Page 12 Table VIII City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 3 Construction Cost Estimate Item Estimate Unit Unit Total No. Description Quantity Amount Price Amount 1 Clearing and Grubbing N/A LS N/A $ 10,000 2 Traffic Control, Signing, and Striping N/A LS N/A $ 10,000 3 Potholes 5 EA $ 400 $ 2,000 4 6" Ductile Iron Pipe Sewer (Double Barrel) 42 LF $ 75 $ 3,150 12" Extra Strength Vitrified Clay Pipe Sewer 560 LF $ 75 $ 42,000 6 Sewer Manhole per Inland Empire Utilities Agency Standard Detail 3 EA $ 7,500 $ 22,500 7 Connection to Existing Sewers 8 Asphalt Concrete Pavement 9 Aggregate Base N/A LS N/A $ 10,000 20 TONS $ 40 $ 800 100 CY $ 30 $ 3,000 IN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table VIII Subtotal = $103,450 10% Construction Contingency = $10,345 Total = $114,000 Page 13 N- N-- NM In i I M EN N 1-- I 1 En S Table IX City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 5 System Hydraulic Calculations Pipe Assumed Water Pipe Diameter Pipe Slope Depth Depth D S Manning Ratio d (in) (ft/ft) n d/D (in) V.C.P. 10 0.0060 0.013 0.50 5.01 V.C.P. 10 0.0060 0.013 0.23 2.33 V.C.P. 12 0.0055 0.013 0.39 4.68 V.C.P. 12 0.0055 0.013 0.19 2.28 P.V.C. 12 0.0033 0.010 0.39 4.68 P.V.C. 12 0.0033 0.010 0.19 2.28 Theta' Wetted Hydraulic Area�1 Perimeter" Radius4) Velocity" Sr 9 A P R V (radians) (degrees) (ft2) (ft) (ft) (fps) 3.15 180.23 0.27 1.31 0.21 3.11 2.01 115.31 0.10 0.84 0.11 2.09 2.70 154.58 0.28 1.35 0.21 3.00 1.80 103.37 0.10 0.90 0.12 2.01 2.70 154.58 0.28 1.35 0.21 3.02 1.80 103.37 0.10 0.90 0.12 2.02 Flow6-) Q (cfs) (mgd) 0.851 0.550 Comments System existing capacity 0.201 0.130 Current flow within ex. System 0.850 0.549 0.209 0.135 0.856 0.553 0.210 0.136 Velocity & Capacity, O.K. Velocity> 2 fps Velocity & Capacity, O.K. Velocity> 2 fps Notes: 1.) 9=2*COS-'(1-2*(d/D)) 2.) A=(D/12)2*(14r(SIN($))*(7d180))/8 3.) P=9*(D/12)/2 4.) R=A/P 5.) V=(1.486/n)*R2i3S'2 6.) Q=VA JN: 124-07914 Flc 12407 Hydraulic Gkulntions.ts Tab: Tebk DC Page 14 E r INIII 111111 In NM N MIN 11•11 SIB NM Table X City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 5 Lengths of Sewer Reconstruction Calculations Pipe Initial Vertical Separation y (ft) V.C.P. P.V.C. 1.25 1.25 Existing 10" Grade So (ft/ft) 0.0060 0.0060 Manning n 0.013 0.010 Proposed Diameter D (in) 12 12 Proposed Slope Sf (ft/ft) 0.0055 0.0033 Required Lengthy) Lreq'd (ft) 2500 463 Notes: 1.) Lfeq'd = y/(So-Sf) JN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.zls Tab: Table X Page 15 Table XI City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain and 10" Industrial Waste Disposal Pipeline Design Alternatives Alternative No. 5 Construction Cost Estimate Item Estimate Unit Unit Total No. Description Quantity Amount Price Amount 1 Clearing and Grubbing N/A LS N/A $ 10,000 2 Traffic Control, Signing, and Striping N/A LS N/A $ 10,000 3 Potholes 5 EA $ 400 $ 2,000 4 Modified Storm Drain Structure 15 CY $ 1,000 $ 15,000 5 12" PVC Pipe Sewer 463 LF $ 60 $ 27,780 6 Sewer Manhole per Inland Empire Utilities Agency Standard Detail 2 EA $ 5,000 $ 10,000 7 Connection to Existing Sewers N/A LS N/A $ 10,000 8 Asphalt Concrete Pavement 15 TONS $ 40 $ 600 9 Aggregate Base 70 CY $ 30 $ 2,100 JN: 124-07.914 File: 12407 Hydraulic Calculations.xls Tab: Table XI Subtotal = $87,480 10% Construction Contingency = $8,748 Total = $96,000 Page 16 41 0 0 42, 5.5' 8" THICK ao ao o � 0 6" CLR MIN. Y • EXISTING 10" INDUSTRIAL WASTE LINE 1.5' MAX DEPTH 5.5' 66" R.C.P.- SCALE: 1"=5' PROPOSED STRUCTURE LDSH 215 CON etc. MY Os IONfAIM SUITE 1 10N CENTER MIRY FIGURE 1 ( ALTERNATIVE NO. 1 MODIFIED STORM DRAIN DETAIL PAGE 17 11111111111111111111111111111111111111111111111111111iiiiiiiiiiii II xispastaimiiipouni IIIIIIIIIIIIII mmummommummtimminimmiumminmemmommmummskammummusiummommummEmmimmiriammuummummommommtmmommummommummommummmum PA14111111111P111111111111111111111.rnmerimummemumm.........vitsmommumimmumimmcimm..................... .......m2.....E.2a..................nts......m.m........iiiiiimmaitammum...........ms sidai..........miaiN............inimmummtammiumm................p4m............mummThmtimammilimmem .............Rslimm..........,.....m.....E02......mmumm..............rommum......................mpRimmul 111111111...m.......mmmomummummummummirmammNiamm.....tamm........u.....wm.........m....mmismum....w..............mumm ummummmumv.ummummummEmmimmsmisimminummiagmemg-s,ismummummumasmminummmommommiumummummmommmommummammi imummusminummimmissrponmummEilai-mmunnimismin IIMIIIIIIIIIIIIIIEV.MIII 111111111MMIIIIIIIMMINICAIIIIMMAIGisillnlihit-' mmommimmumminimmimmui i 11111111111111111111M1.1111111111G0111114111111=111•1111111111111NM111111111111111111111M11111111 111121MMAIIIIIMESISIMIIIIIIIIIIMINIIIIIIMMINIIMIN iiIIIIIMVAPIIIIIIIIIIMMIIMIIIIIMIIII 1111111MMIIIIIMBELINWiPLOviIIMIIMMIIMIN1110001111M1V. 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KING, INC. 2151 Convention Center Way, Suite 100 Ontario, California 91764 Telephone: (909) 937-0200 Fax: (909) 937-0202 (J Douglas H. Mays, P.E. R.0 21062 g Y March, 2000 [1115)(fIRG CITY OF FONTANA South Fontana Sewers Preliminary Engineering Report March, 2000 DESCRIPTION I. EXECUTIVE SUMMARY II. INTRODUCTION A. Study Area B. Existing Land Usage C. Existing Sewer Facilities D. Ultimate Land Usage E. Other Proposed Facilities F. Design Criteria III. STUDY A. Records Research B. Study Area Map C. Field Review D. Preliminary Profiling E. Flow Projection Criteria F. Wastewater Flow Projections G. Sewer Diameters 1. Slover Avenue Sewer (Reach VI) and Existing Cypress Avenue Sewer 2. Slover Avenue Sewer (Reach V) and Citrus Avenue Sewer 3. Slover Avenue Sewer (Reach IV) and Existing Poplar Avenue Sewer 4. Existing Beech and Hemlock Avenues Sewers and Slover Avenue Sewer (Reaches II and III) 5. Proposed Cherry Avenue Sewer 6. Slover Avenue Sewer (Reach I) 7. Proposed Calabash Avenue Sewer IV. CONCLUSIONS V. TABLE Table I Table II Table III Table IV Table V Table VI VI. FIGURES Figure 1 a Figure lb Figure 2. Figure 3 Figure 4a Figure 5 Figure 6 PAGE 2 2 3 3 4 5 5 6 6 7 7 7 8 9 10 11 11 11 12 - Summary of Findings 13 - Unit Flow Generations Rates 14 - Area Average Flow Calculations 15-25 - Existing Sewer Capacities 26 - Sewer Peak Flows 27 - Future Sewer Capacities 28 - Proposed Gravity Sewers 29 and lc Aerial Photograph 30-31 - Study Area Limits 32 - Tributary Area Map 33 through 4f - Preliminary Profile 34-39 - Sewer Capacities and Loading Conditions 40 - Land Use Map 41 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT I. EXECUTIVE SUMMARY The City of Fontana (City) proposes to construct sewers in the South Fontana area along the following streets: • Slover Avenue between Calabash Avenue and Sierra Avenue ® Calabash Avenue between Jurupa Avenue and Slover Avenue O Cherry Avenue between Jurupa Avenue and Slover Avenue O Citrus Avenue between Jurupa Avenue and Slover Avenue Locations of the proposed sewers, are shown on attached Figure la. The proposed sewers are divided into reaches as shown on Figure 1 a. The proposed sewers will connect to existing City or Inland Empire Utilities Agency (IEUA) gravity sewers. The purpose of the study was to determine ultimate peak wastewater discharge, and appropriate sewer diameters with corresponding minimum slopes to convey ultimate peak wastewater discharge to downstream facilities. Refer to the attached Table I which summarizes of the study findings. 1 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT II. INTRODUCTION The City of Fontana (City) proposes to construct sewers in the South Fontana area to promote development and to encourage annexation to the City. The proposed improvements are presented on Figure la. In addition, an aerial photograph (dated February 1999) of the area is included as Exhibit lb and lc. In order to determine the required facilities to adequately provide sewer service to the South ti Fontana area, ultimate peak wastewater discharge for each sewer was determined. Thereafter, appropriate sewer diameters with corresponding minimum slopes (to convey ultimate peak wastewater discharge to downstream facilities) for each sewer reach were determined. To determine ultimate peak flows, areas tributary to each sewer reach were identified. The project study area considered all areas that may potentially be tributary to each sewer. In the following paragraphs, a description of the study area limits, existing land usage and existing sewer facilities, ultimate land usage, other proposed facilities, and design criteria are presented. A. STUDY AREA LIMITS The study area is located in both the incorporated areas of the City and the unincorporated areas of the County. The study area is generally bounded by Jurupa Avenue to the south, Etiwanda Avenue to the west, Highland Avenue to the north and the City's current sphere of influence boundary to the east. Highland Avenue was selected since it is potentially the most northerly 2 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS - PRELIMINARY ENGINEERING REPORT 1 boundary for the eastern portions of the City. The City's current sphere of influence is shown on the attached Zoning Map, Figure 6. The limits of the study area are shown on Figure 2. 1 B. EXISTING LAND USAGE The study area currently consists of low -density residential, commercial, industrial and agricultural land usages. Most lots have sparse vegetative coverage and little to no asphalt or ' concrete coverage. 1 C. EXISTING SEWER FACILITIES A number of existing sewer facilities are located in the project study area. The major facilities are shown on the attached Figure 3. IThe existing system discharges major portions of the City's wastewater through the City's Cypress Avenue, Poplar Avenue and Jurupa Avenue sewers to IEUA's Jurupa Avenue Interceptor. D. ULTIMATE LAND USAGE ' Ultimate land usage is based on the City's Land Use Policy Map, dated June 1998. A reduced copy is attached as Figure 6. 3 1 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS - PRELIMINARY ENGINEERING REPORT E. OTHER PROPOSED FACILITIES The City proposes to construct sewers along San Bernardino Avenue and Valley Boulevard. Each are shown on Figure 3. The proposed San Bernardino Avenue Trunk Sewer may extend easterly to Palmetto Avenue. The actual extent will be determined by the City as part of the Master Sewer Plan preparation. The San Bernardino Avenue Trunk Sewer will intercept major portions of wastewater proposed discharge from areas north of San Bernardino Avenue and will deliver it to IEUA's Regional Plant No. 4 (RP 4). Although construction of the San Bernardino Avenue Trunk Sewer is not ' anticipated to occur for manyyears, it will ultimately create excess wastewater capacity in the P Y P Y ' Cypress Avenue and Poplar Avenue Sewers south of Interstate 10. The proposed Valley Boulevard Trunk Sewer will intercept wastewater discharge from areas west of Beech Avenue, between San Bernardino Avenue and Interstate 10 and will deliver it to existing Mulberry Avenue Sewer. The proposed diversion will create excess capacity in the Poplar Avenue sewer south of Interstate 10. F. DESIGN CRITERIA Sewers are designed to convey ultimate wastewater discharge from existing service areas (Areas 1 and 2) shown on Figure 3 and South Fontana area also shown on Figure 3 (Areas 3 through ' 11). Depth ratio for various size sewers are average discharge peaking formula are presented on Figure 5. CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT III. STUDY To determine the appropriate diameters with corresponding minimum slopes for the proposed sewers, locations of existing and other proposed sewers were established, areas tributary to the proposed South Fontana Sewers (limits of study area) were determined, ultimate flow directions were determined, future land uses were estimated, and projected ultimate wastewater discharge in each proposed South Fontana Sewer were established. The scope of the study included researching records, preparing a project study map, field reviewing existing sewer flow directions, preparing, preliminary sewer profiles, developing flow projection criteria, estimating ultimate wastewater discharges, establishing ultimate wastewater ' flow directions, and determining proposed . South Fontana sewer diameters with corresponding minimum slopes. Each are more fully described in the following sections: A. RECORDS RESEARCH Records research included assembling sewer records, assessors parcel maps, City Land Use Policy Maps, aerial photographs, major underground utilitydrawings, street improvement drawings and digital topographic data. Sewer records were obtained from the City and included existing and future facilities. Assessors parcel maps were assembled for all areas adjacent to the proposed sewers. The current Land Use Policy Map (dated December 1, 1998), aerial photographs dated June 1999, and storm drain utility records were obtained from the City. MWD Pipeline record drawings were obtained from MWD. Street improvement drawings were obtained from the City and the County. Digital topographic data for Slover Avenue was obtained from the County of San Bernardino and digital topographic data for Citrus and Cherry Avenues were prepared by Analytical Photogrammetric Surveys, Inc. (APS). 5 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT B. STUDY AREA MAP Existing and future sewers (including the San Bernardino Avenue and Valley Boulevard Interceptors) and proposed South Fontana Sewers together with the directional flow arrows were plotted on a digital U.S.G.S.Quad Sheet for the studyarea. Usingthat data, areas tributary to g ' existing sewers and future sewers were estimated. In addition, areas tributary to the proposed South Fontana Sewers were estimated and are shown on the Tributary Area Maps, Figure 3. ' C. FIELD REVIEW For San Bernardino Avenue at Cypress Avenue and Valley Boulevard at Cypress Avenue, field ' reviews were performed to confirm flow directions. The Project Studywas revised, as Map required, to accurately reflect the current operating conditions that were observed. D. PRELIMINARY PROFILING Using the street improvement drawings and the topographic data, preliminary profiles for each 1 sewer reach were prepared. Since neither street improvements nor topographic : data was available, preliminary profiling for Calabash Avenue between Jurupa Avenue and Slover Avenue was not prepared. For that reach, field checks were performed to confirm that no major obstructions exist. Sewers, storm drains, and MWD pipeline vertical alignments were added to the preliminary profiles to determine if major facility obstructions to the proposed sewers would occur. Preliminary profiles are attached as Figure 4a through 4f. CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT E. FLOW PROJECTION CRITERIA Unit flow generation rates for various land uses were obtained from the City's Draft Master Sewer Plan, dated May 1992. Rates used to estimate wastewater flows for the study area are presented in Table. II. Sewer capacities were estimated in accordance with the City's Master Sewer Plan using Manning's Equation and using the diameter maximum depth criteria presented in Figure 5. A Manning's Roughness Coefficient of 0.013 was used in the calculations. Peak flow was estimated using the "peaking formula" shown on Figure 5. F. WASTEWATER FLOW PROJECTIONS Using the study area map, nonresidential tributary areas and the undeveloped residential tributary areas were estimated. Using aerial photographs, existing residential units were estimated. For undeveloped residential areas, future residential units were estimated based on proposed land uses. Areas and units were multiplied by appropriate unit rates to estimate average wastewater discharge for each sewer reach. Average Flow Calculations are presented in Table III. G. SEWER DIAMETERS Capacities for existing sewers (Cypress Avenue, Poplar Avenue, Beech Avenue and Hemlock Avenue) in the South Fontana area, are presented in Table IV. Estimated flows (after flows are diverted to the future San Bernardino Avenue Interceptor) from Areas 1 and 2 are presented in Table V. A discussion of each existing and proposed sewer is presented below: 7 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT 1. Slover Avenue Sewer (Reach VI) and Existing Cypress Avenue Sewer Tributary Area 3, as shown on Figure 3, will contribute wastewater flow to the Slover Avenue Sewer (Reach VI). Slover Avenue Sewer (Reach VI) should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 3 to the existing Cypress Avenue Sewer. As presented in Table V, average flows from the area is peaked using the "peaking formula" presented in the City's Draft Master Sewer Plan, dated May, 1992, and as shown on Figure 5. Tributary Areas 1 and 3 will contribute wastewater flow to the existing Cypress Avenue Sewer. As presented in Table V, average flows are combined to estimate the total average flow. Thereafter, average flows are peaked using the peaking formula. Table V demonstrates that more than sufficient capacity is available in the Cypress Avenue Sewer to convey ultimate peak wastewater discharge from Tributary Areas 1 and 3 to downstream facilities. Preliminary profiling of Slover Avenue Sewer (Reach VI) did not reveal any utility obstructions that would prevent the proposed sewer from connecting to the existing Cypress Avenue Sewer. Slover Avenue Sewer (Reach V) and Citrus Avenue Sewer Tributary Area 4 will contribute wastewater flow to the Slover Avenue Sewer (Reach V). As presented in Table V, the average flow is peaked. The Slover Avenue Sewer (Reach V) should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 4 to Citrus Avenue Sewer. 8 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT Tributary Areas 4 and 9 will contribute wastewater flow to the proposed Citrus Avenue Sewer. As presented on Table V, these flows are combined to estimate the total average flow. Thereafter, average flows are peaked using the peaking formula. Citrus Avenue Sewer should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Areas 4 and 9 to downstream facilities. Preliminary profiling of Slover Avenue (Reach V) and Citrus Avenue did not reveal any subsurface obstructions that would prevent the proposed sewers from connecting to the existing Jurupa Avenue Sewer. 3. Slover Avenue Sewer (Reach IV) and Existing Poplar Avenue Sewer Tributary Area 5 will contribute wastewater flow to the Slover Avenue Sewer (Reach N). A presented on Table V, the average flow is peaked. The Slover Avenue Sewer (Reach IV) should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 5. Tributary Areas 2 and 5 will contribute wastewater flow to the existing Poplar Avenue Sewer. As presented on Table V, average flows from each area are combined to estimate the total average flow. Thereafter, average flows are peaked using the peaking flow formula. Table V also demonstrates that sufficient capacity is available in the Poplar Avenue Sewer to convey ultimate peak wastewater discharge from Tributary Areas 2 and 5 to downstream facilities. Preliminary profiling of the Slover Avenue Sewers (Reaches III and N) revealed the depth of the existing Poplar Avenue Sewer at Slover Avenue is relatively shallow (approximately seven [7] feet from the top of street to the invert) and revealed that MWD's 12' diameter feeder 9 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT pipeline which crosses Slover Avenue, approximately 500 feet west of Poplar Avenue, has a depth of cover of approximately six (6) feet. Since the MWD facility will prevent crossing at appropriate depth, the wastewater flow from Tributary Area 5 will be diverted to the existing Poplar Avenue Sewer. 4. Existing Beech and Hemlock Avenues Sewers and Slover Avenue Sewer (Reaches II and III) Portions of Tributary Area 6 may contribute wastewater flow to the existing Beech Avenue Sewer. However, based on the preliminary profiling of the Slover Avenue Sewer (Reach El), a storm drain obstruction will not permit the proposed sewer to connect to the existing Beech Avenue Sewer. Therefore, Tributary Area 6 will continue toward Hemlock Avenue. As presented on Table V, average flow is peaked using the peaking formula. Table V also demonstrates that the Hemlock Avenue Sewer does not have sufficient capacity to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 6 to downstream facilities. Therefore, Area 6 flow will be directed westerly along Slover Avenue through Tributary Area 7 to the proposed Cherry Avenue Sewer. Tributary Areas 6 and 7 will contribute wastewater flow to the Slover Avenue Sewer (Reaches II and III). As presented in Table V, the average flows are peaked. The Slover Avenue Sewers (Reaches II and III) should be designed to convey ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 6 and Tributary Area 7. Preliminary profiling of Slover Avenue Sewer (Reach II) did not reveal any obstructions that would prevent the proposed sewers from connecting to the Cherry Avenue Sewer. 10 CITY OF FONTANA March, 2000 SOUTH FONTANA SEWERS —PRELIMINARY ENGINEERING REPORT s. Proposed Cherry Avenue Sewer Tributary Areas 6, 7, and 10 will contribute wastewater flow to the proposed Cherry Avenue Sewer. As presented on Table V, these flows are combined to estimate the total average flow. Thereafter, average flows are peaked. Cherry Avenue Sewer should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Areas 6, 7, and 10. Preliminary profiling did not reveal any sub -surface obstructions that would prevent the proposed sewer from connecting to the existing IEUA interceptor in Jurupa Avenue. 6. Slover Avenue Sewer (Reach I) Tributary Area 8 will contribute wastewater flow to Slover Avenue Sewer (Reach I). As presented on Table V, the average flow is peaked. The Slover Avenue Sewer (Reach I) should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Area 4. Preliminary profiling did not reveal any obstructions that would prevent the proposed sewer from connecting to the Calabash Avenue Sewer. 7. Proposed Calabash Avenue Sewer Tributary Areas 8 and 11 will contribute wastewater flow to the proposed Calabash Avenue Sewer. The Calabash Avenue Sewer is not intended to convey wastewater discharges from any other areas (i.e., Valley Boulevard Trunk Sewer). Other discharges will be diverted westerly along Slover Avenue to other future sewers. As presented on Table V, these flows are combined to estimate the total average flow. Thereafter, average flows are peaked. Calabash Avenue Sewer should be designed to convey the ultimate peak wastewater discharge from Tributary Areas 8 and 11 to downstream. Field review of Calabash Avenue did not reveal any obstructions that would prevent the proposed sewer from connecting to the IEUA interceptor in Jurupa Avenue. 11 CITY OF FONTANA SOUTH FONTANA SEWERS — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT March, 2000 IV. CONCLUSIONS Calculations to determine required sewer diameters (with corresponding minimum slopes) are presented in Table VI. Table I summarizes the findings of the Preliminary Sewer Study and includes ultimate peak wastewater discharge, minimum sewer diameter with corresponding minimum sewer slopes and flow velocities for each reach of sewer. Sewer Services for the South Fontana area will be provided with construction of the Sewer System presented in Table, I. 12 INN NM Mill EMI NM NM NMI INN IIMI =I Ell II= MIMI IMINI MB MN NMI Table.I City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Summary of Findings REACH 1) REACH DESCRIPTIONS PEAK 3) TRIBUTARY 2) WASTEWATER SEWER 4) AREAS DISCHARGE DIAMETER MINIMUM SLOPE.° VELOCITY 4) (MGD) ( inches) (ft / ft) (ft /sec ) I Slover Ave. from 8 0.461 10 0.0043 2.63 Calabash Ave_ . to Cherry Ave. 12 0.0024 2.12 15 0.0017 1.86 II Slover Ave. from 6 & 7 1.138 12 0.0098 4.49 Cherry Ave. to Hemlock Ave. 15 0.0017 2.33 18 0.0014 2.16 III Slover Ave. from 6 0.672 10 0.0090 3.81 Hemlock Ave. to Poplar Ave. 12 0.0034 2.65 15 0.0017 2.05 IV Slover Ave. from 5 0.396 10 0.0032 2.27 Poplar Ave. to Citrus Ave. 12 0.0024 2.03 15 0.0017 1.77 V Slover Ave. from 4 0.429 10 0.0037 2.44 Citrus Ave. to Cypress Ave. 12 0.0024 2.08 15 0.0017 1.80 VI Slover Ave. from 3 0.664 10 0.0088 3.77 Cypress Ave. to Sierra Ave. 12 0.0034 2.65 15 0.0017 2.05 VII Cherry Ave. from 6, 7 & 10 1.891 12 0.0270 7.45 Slover Ave. to Jurupa Ave. 15 0.0025 2.98 18 0.0014 2.44 VIII Citrus Ave. from 4 & 9 0.873 10 0.0152 4.95. Slover Ave. to Jurupa Ave. 12 0.0058 3.45 15 0.0017 2.19 IX Calabash Ave. from 8 & 11 0.912 10 0.0166 -- 5.18 Slover Ave. to Jurupa Ave. 12 0.0063 3.60 15 0.0017 2.21 1) See Figure 1 2) See Figure 2 3) From Table V 4) From Table VI Preliminary Hydraulic Calculations.xls Proposed Sewer Capacities 3/20/00 Page 13 111N 1 = NM 1E11 NEI I NMI 111111 11E1 MEI = 11111 INN 11111 O MIN Table II City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Unit Flow Generation Rates Land Use Existing Development Future Development (Gal/Day) (Gal/Day) Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit 1 RE Residential Estates 279 279 2 RIE Industrial Estates 279 279 3 RL Low Density Residential 279 279 4 RPC Planned Community Residential 279 279 5 RSF Single Family Residential 279 279 6 RM Medium Density Residential 279 279 7 RMH Medium -High Density Residential 279 279 8 R30 Route 30 Corridor 9 CC Community Commercial 1500 1500 10 CR Regional Commercial 1500 1500 11 CG General Commercial 1500 1500 12 CO Office Commercial 1500 1500 13 IG General Industrial 1250 3000 14 IP Industrial Park 1250 3000 15 ISP Industrial Specific Plan 1250 3000 16 PI Public Institutional 4500 4500 17 PPF Public Facility 1500 1500 18 PR Park/Rec. Facility 200 200 19 PS Schools 2400 2400 20 OSR Open Space, Resource 21 OSN Open Space, Natural 22 PUC Public Utility Corridor 23 EDUS Point Loadings in EDU's 279 279 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Unit Flow Rates 3/20/00 Page 14 11111 NM N N M MINI MI NM N NMI INII MINI INN MO Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 1 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use (GAL/DAY) (GAL/DAY) Acreage Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 1130 161 0.360 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 31 196 0.009 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - - 4 RM Medium Density Residential 279 279 - 31 0.009 5 CG General Commercial 1500 1500 123.74 - 0.186 6 CO Office Commercial 1500 1500 3.27 - 0.005 7 CC Community Commercial 1500 1500 59.63 - 0.089 8 PR Park / Rec. Facility 200 200 12.77 - - 0.003 9 PI Public Institution 4500 4500 42.53 - 0.191 10 PS Schools 2400 2400 5.22 - 0.013 11 PPF Public Facility 1500 1500 - 12 IP Industrial Park 1250 3000 109.16 - 0.136 TOTAL: 356.32 TOTAL: 1.000 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 1 Flow 3/20/00 Page 15 En — — — 111 — V — — INN MI IN N — — 1 r — NE Table III City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 2 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use Acreage (GAUDAY) (GAUDAY) Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 720 245 0.269 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - - - 4 RM Medium Density Residential 279 279 - 5 CG General Commercial 1500 1500 66.2 0.099 6 CO Office Commercial 1500 1500 - - 7 CC Community Commercial 1500 1500 16.53 - 0.025 8 PR Park / Rec. Facility 200 200 13.81 - 0.003 9 PI Public Institution 4500 4500 - 10 PS Schools 2400 2400 13.81 - 0.033 11 PPF Public Facility 1500 1500 - - 12 IP Planned Industrial 1250 3000 43.58 53.64 0.215 TOTAL: 87.73 119.84 TOTAL: 0.645 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 2 Flow 3/20/00 Page 16 MS r — INN s — N UN M EN — — E - 11111 l! . — — — Table III City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 3 Area Average Flow Calculations Land Use Existing Development Future Development (GAL/DAY) (GAL/DAY) Acreage Equivalent Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future . (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 4 RL Low Density Residential 279 279 5 RM Medium Density Residential 279 279 6 RIE Industrial Estates 279 279 7 CO Office Commercial 1500 8 CC Community Commercial 1500 9 PR Park / Rec. Facility 200 10 CR Regional Commercial 1500 11 PS Schools 2400 12 PPF Public Facility 1500 13 IP Industrial Park 1250 14 IG General Industrial 1250 1500 - 1500 7.4 200 1500 27.55 2400 1500 0.011 0.041 3000 88.5 23.44 0.181 3000 - _ TOTAL: 123.45 23.44 TOTAL: 0.233 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 3 Flow 3/20/00 Page 17 Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 4 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use (GAL/DAY) (GAL/DAY) Acreage Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 4 RL Low Density Residential 279 279 7 0.002 5 RM Medium Density Residential 279 279 - 6 RIE Industrial Estates 279 279 - 7 CO Office Commercial 1500 1500 - 8 CC Community Commercial 1500 1500 19.34 0.029 9 PR Park / Rec. Facility 200 • 200 10 PI Public Institution 4500 4500 11 PS Schools 2400 2400 12 PPF Public Facility 1500 1500 13 IP Industrial Park 1250 3000 90.62 0.113 14 IG General Industrial 1250 3000 TOTAL: 109.96 TOTAL: 0.144 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 4 Flow 3/20/00 Page 18 MIN NM NMI MN NMI 1 OM 11111 11111 ell MN NIB Table III City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 5 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use (GAUDAY) (GAUDAY) Acreage Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future _ (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 - - 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - 4 RL Low Density Residential 279 279 - 5 RM Medium Density Residential 279 279 6 RIE Industrial Estates 279 279 - 7 CO Office Commercial 1500 1500 - 8 CC Community Commercial 1500 1500 4.85 - 0.007 9 PR Park / Rec. Facility 200 -200 - 10 PI Public Institution 4500 4500 - 11 PS Schools 2400 2400 - 12 PPF Public Facility 1500 1500 13 IP Industrial Park 1250 3000 74.63 - 0.093 14 IG General Industrial 1250 3000 24.99 - 0.031 TOTAL: 104.47 TOTAL: 0.132 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 5 Flow 3/20/00 Page 19 INN NS— N S MN BM NM I N all MN E-- NM 1— Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 6 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use (GAL/DAY) (GAL/DAY) Acreage Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 4 RL Low Density Residential 279 279 5 RM Medium Density Residential 279 279 6 RIE Industrial Estates 279 279 7 CO Office Commercial 1500 1500 - 8 CC Community Commercial 1500 1500 - - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - - 10 PI Public Institution 4500 4500 - 11 PS Schools 2400 2400 - 12 PPF Public Facility 1500 1500 - - 13 IP Industrial Park 1250 3000 45.40 21.35 0.121 14 IG General Industrial 1250 3000 49.59 17.76 0.115 TOTAL: 94.99 39.11 TOTAL: 0.236 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 6 Flow 3/20/00 Page 20 11111 SIN Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use (GAL/DAY) (GAL/DAY) Acreage Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No: Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 - - - 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - - - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - 4 RL Low Density Residential 279 279 - 5 RM Medium Density Residential 279 279 - 6 RIE Industrial Estates 279 279 - - 7 CO Office Commercial 1500 1500 - - - 8 CC Community Commercial 1500 1500 - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - - 10 PI Public Institution 4500 4500 - 11 PS Schools 2400 2400 12 PPF Public Facility 1500 1500 13 IP Industrial Park 1250 3000 44.16 23.53 0.126 14 IG General Industrial 1250 3000 47.52 0.059 TOTAL: 91.68 23.53 TOTAL: 0.185 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 7 Flow 3/20/00 Page 21 11111 MI 1E11 MI i♦ NM 11111 Table III City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 8 Area Average Flow Calculations Land Use Existing Development Future Development Acreage Equivalent (GAL/DAY) (GAL/DAY) Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit . Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - - - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 4 RL Low Density Residential 279 279 5 RM Medium Density Residential 279 279 - - 6 RIE Industrial Estates 279 279 15 170 0.052 7 CO Office Commercial 1500 1500 - - 8 CC Community Commercial 1500 1500 - - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - 10 PI Public Institution 4500 4500 - - 11 PS Schools 2400 2400 .- - 12 PPF Public Facility 1500 1500 2.58 - 0.004 13 IP Industrial Park 1250 3000 - - 14 IG General Industrial 1250 3000 80.24 - 0.100 TOTAL: 82.82 TOTAL: 0.156 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 8 Flow 3/20/00 Page 22 MO INN 111111 MIN Mil MN MINI MINI IIIIIII MIN IIIIII IMO UM Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 9 Area Average Flow Calculations Land Use Existing Development Future Development Acreage Equivalent (GAL/DAY) (GAL/DAY) Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - 4 RL Low Density Residential 279 279 41 570 0.170 5 RM Medium Density Residential 279 279 - - 6 RIE Industrial Estates 279 279 - 7 CO Office Commercial 1500 1500 - - 8 CC Community Commercial 1500 1500 - - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - - 10 PI Public Institution 4500 4500 - 11 PS Schools 2400 2400 12 PPF Public Facility 1500 1500 - - 13 IP Industrial Park 1250 3000 - - 14 IG General Industrial 1250 3000 - - TOTAL: 0.00 TOTAL: 0.170 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 9 Flow 3/20/00 Page 23 ale NM NM En MIS NM INN EN 111111 MINI 111111 all 1E11 NEI an 11111 111111 Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 10 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use Acreage (GAL/DAY) (GAUDAY) Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 4 RL Low Density Residential 279 279 5 RM Medium Density Residential 279 279 6 RIE Industrial Estates 279 279 7 CO Office Commercial 1500 1500 - - 8 CC Community Commercial 1500 1500 - - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - - 10 PI Public Institution 4500 4500 - - 11 PS Schools 2400 2400 - - 12 PPF Public Facility 1500 1500 - 13 IP Industrial Park 1250 3000 31.55 56.00 0.207 14 IG General Industrial 1250 3000 14.92 29.50 0.107 TOTAL: 46.47 - 85.50 TOTAL: 0.315 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 10 Flow 3/20/00 Page 24 Inn MIN Ea 1E1 NMI EMI NM 111111 11111 NS 11111 NS N — 11111 1 111111� Table Ill City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Area 11 Area Average Flow Calculations Existing Development Future Development Equivalent Land Use Acreage (GAUDAY) (GAUDAY) Dwelling Units Per Net Per Equivalent Per Net Per Equivalent Flow Rate No. Type Description Acre Dwelling Unit Acre Dwelling Unit Existing Future Existing Future (MGD) 1 RSF Single Family Residential 279 279 - - 2 RMH Medium -High Density Residential 279 279 - - 3 RML Medium -Low Density Residential 279 279 - - - 4 RL Low Density Residential 279 279 - - 5 RM Medium Density Residential 279 279 - 6 RIE Industrial Estates 279 279 48 45 0.026 7 CO Office Commercial 1500 1500 8 CC Community Commercial 1500 1500 - - 9 PR Park / Rec. Facility 200 200 - 10 PI Public Institution 4500 4500 - 11 PS Schools 2400 2400 - - 12 PPF Public Facility 1500 1500 - 13 IP Industrial Park 1250 3000 43.39 31.34 0.148 14 IG General Industrial 1250 3000 - - TOTAL: 43.39 31.34 TOTAL: 0.174 Preliminary Hydraulic Calculations.xls Area 11 Flow 3/20/00 Page 25 Table IV City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Existing Sewer Capacities Pipe Min. Pipe Assumed Water Wetted Hydraulic Sewer Diameter Slope Manning's Depth Ratio Depth Theta" Areal') Perimeter" Radius" Velocity" Sewer Capacity" D S n d/D d Sr 9 A P R V (� (in) (ft/ft) (in) (radians) (degrees) (ft2) (ft) (ft) (fps) (cfs) , (MGD) Cypress Ave. 27 0.0090 0.013 0.75 20.25 4.19 240.00 3.20 4.71 0.68 8.38 26.792 17.315 Poplar Ave. 21 0.0033 0.013 0.75 15.75 4.19 240.00 1.94 3.67 0.53 4.29 8.300 5.364 Beech Ave. 8 0.0104 0.013 0.50 4.00 3.14 180.00 0.17 1.05 0.17 1.78 0.616 0.398 Hemlock Ave. 8 0.0040 0.013 0.50 4.00 3.14 180.00 0.17 1.05 0.17 3.53 0.311 0.201 Notes: 1.) 4=2*Cos '(1-2*(d/D)) 2.) A=D2*(9 SIN(9))/8 3.) P=9*(D/12)/2 4.) R=A/P 5.) V=(1.486/n)*R2/3S'/2 6.) Q=VA Preliminary Hydraulic Calculations.xls Existing Sewer Capacities 3/20/00 Page 26 N 1 i NM NM 1 E- MO Ilki --- MN SS Table V City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering Sewer Peak Flows Existing Maxium Contributing Average Total Average Total Peak Downstream Sewer - Areas Flow Flow Flow Capacity (MGD) (MGD) (MGD) (MGD) Slover Avenue ( Reach VI) 3 0.233 0.233 0.664 N/A Cypress Avenue (Existing) 1 1.000 3 0.233 1.234 3.027 17.315 Slover Avenue ( Reach V) 4 0.144 0.144 0.429 N/A Citrus Avenue (Reach VIII) 4 0.144 9 0.170 0.315 0.873 N/A Slover Avenue ( Reach IV) 5 0.132 0.132 0.396 5.364 Poplar Avenue (Existing) 2 0.645 5 0.132 0.776 1.986 0.201 Hemlock Avenue (Existing)1) 6 0.236 0.236 0.672 N/A Slover Avenue ( Reach III) 6 0.236 0.236 0.672 N/A Slover Avenue ( Reach II ) 6 0.236 7 0.185 0.421 1.138 N/A Cherry Avenue (Reach VII) 6 0.236 7 0.185 10 0.315 0.736 1.891 N/A Slover Avenue ( Reach I) 8 0.156 0.156 0.461 N/A Calabash Avenue (Reach IX) 8 0.156 11 0.174 0.330 0.912 N/A Notes: 1.) Insufficient Capacity, Will Not Be Used. Preliminary Hydraulic Calculations.xls Combined Flow 3/20/00 Page 27 MIN r NM 11011 O Table VI City of Fontana South Fontana Sewers Preliminary Engineering FUTURE SEWER CAPACITIES Peak Wastewater Pipe Min. Pipe Assumed Water Wetted Hydraulic Reach Tributary Areas Discharge Diameter Slope - Manning's Depth Ratio Depth Theta" Area" Perimeter' Radius" Velocity" Sewer Capacity61 D S n d/D d Sr S A P R V Q (MGD) (in) (ft/ft) (in) (radians) (degrees) (ft2) ((t) (ft) ((ps) (cfs) (MGD) 8 0.461 10 0.0043 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 2.63 0.718 0.464 12 0.0024 0.013 0.45 5.40 2.94 168.52 0.34 1.47 0.23 2.12 0.727 0.470 15 0.0017 0.013 0.36 5.40 2.57 147.48 0.40 1.61 0.25 1.86 0.738 0.477 II 6 & 7 1.138 12 0.0098 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 4.49 1.763 1.140 15 0.0017 0.013 0.60 9.00 3.54 203.07 0.77 2.22 0-35 2.33 1.789 1.156 18 0.0014 0.013 0.47 8.46 3.02 173.12 0.82 2.27 0.36 2.16 1.767 1.142 III 6 0.672 10 0.0090 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 3.81 1.039 0.672 12 0.0034 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 2.65 1.039 0.671 15 0.0017 0.013 0.44 6.60 2.90 166.22 0.52 1.81 0.29 2.05 1.066. 0.689 IN/ 5 0.396 10 0.0032 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 2.27 0.620 0.400 12 0.0024 0.013 0.41 4.92 2.78 159.26 0.30 1.39 0.22 2.03 0.615 0.398 15 0.0017 0.013 0.33 4.95 2.45 140.25 0.35 1.53 0.23 1.77 0.626 0.405 V 4 0.429 10 0.0037 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 2.44 0.666 0.431 12 0.0024 0.013 0.43 5.16 2.86 163.90 0.32 1.43 0.23 2.08 0.671 0.433 15 0.0017 0.013 0.34 5.10 2.49 142.67 0.37 1.56 0.24 1.80 0.663 0.428 VI 3 0.664 10 0.0088 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 3.77 1.028 0.664 12 0.0034 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 2.65 1.039 0.671 15 0.0017 0.013 0.44 6.60 2.90 166.22 0.52 1.81 0.29 2.05 1.066 0.689 VII 6, 7 & 10 1.891 12 0.0270 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 7.45 2.927 1.892 15 0.0025 0.013 0.75 11.25 4.19 240.00 0.99 2.62 0.38 2.98 2.945 1.903 18 0.0014 0.013 0.65 11.70 3.75 214.92 1.22 2.81 0.43 2.44 2.973 1.921 VIII 4 & 9 0.873 10 0.0152 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 0.21 4.95 1.351 0.873 12 0.0058 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 3.45 1.357 0.877 15 0.0017 0.013 0.51 7.65 3.18 182.29 0.63 1.99 0.32 2.19 1.377 0.890 IX 8 & 11 0.912 10 0.0166 0.013 0.50 5.00 3.14 180.00 0.27 1.31 - 0.21 5.18 1.411 0.912 12 0.0063 0.013 0.50 6.00 3.14 180.00 0.39 1.57 0.25 3.60 1.414 0.914 15 0.0017 0.013 0.52 7.80 3.22 184.58 0.64 2.01 0.32 2.21 1.423 0.919 Notes: 1.) S=2*Cos1(1-2•(d/D)) 2.) A=D2*(Sr SIN(8))/8 3.) P-S*(D/12)/2 4.) R=A/P 5.) V=(1.486/n)*RmSl2 6.) Q=VA Preliminary Hydraulic Calculations.xls Table VI 3/20/00 Page 28 ' o-��oo-�oe�i4's��s+—os��daViw�.ia`atiu'ns/mPob'"bs �� potib,i e4.:,wx, . •. •° � ..... «.•,;�� ': :%3 it:;x:7 �. 5 611 SS c ••� a 2 x. 0 gm g 21 $ o MULBERRY AVE. .QALAB.AsH •AVE.. • BANANA ,: • AVE.. • I; • • •• •ALMOND • ••AVE. • ' •CHERRY• . AVE, • a a) 6 . Reath VII REDWOOD. • • AVE. 0 V J i •� f: , .. ,, , ^.r .. ,, aStlY .Kp c5.?1°4! L£Ar ,!M.;(Omecic, .:e o}aM�vn•-w�, �pPoa\:n,. 0 0 ua AtW :sA,.;R?�}oW Y1pF Agoz/SU• LD. LD(IflG 2151SUIEIN% IN11ON CENTER WAY ONTARIO, CA 91764 (909) 937-0200 Study Area Boundary Sphere of Influence Boundary Line WY OF FONTANA FlGURE 2 STUDY AREA LIMITS DA1 49 i ahhb.... WIN a I !. \!. _ _ B = ®rmmE; R RC MO `emu 'AVE. -- — -- SAN J ,� BERNARDINO A wvirr� D eve ` ` \ Rit al r 1, 4 111 NI BLVD. II VALLEY BL I 1 ■ i SLOVER 1■ A _ CALABASH AVE. �T _ ' _ _h.. • .■—.. 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PRELIMINARY PROFILES MAXIMUM SAFE - LOADING CAPACITY FOR SEWERS NORMAL DESIGN CAPACITY ACCEPTABLE FOR SEWERS ■ Peaking Formula Qp■2.5•[QnI"o.91 Q In MGD Qp ■ Peak Flow Q o ■ Average Flow D/d = 1.00 D/d = 0.90 D/d = 0.50 FOR 8 — 12" SEWERS D/d = 0.75 FOR LARGER, SEWERS L')(IflG 2151 100�NVENTION CENffR WAY ONTARIO. CA 91764 = (909) 937-0200 CRY OF FONTANA FIGURE 5 - SEWER CAPACITIES & LOADING CONDITIONS FINAL ENGINEERING REPORT FOR THE CITRUS AVENUE STORM DRAIN (Fontana Master Plan Line DZ-8) Prepared For: CITY OF FONTANA 8353 Sierra Avenue Fontana, California 92335 Prepared By: L.D. KLNG, INC. 2151 Convention Center Way, Suite 100 Ontario, California 91764 Telephone: (909) 937-0200 Fax: (909) 937-0202 Do as H. Mays, P.E. May, 2000 R.C.E. 21062 DESCRIPTION I. EXECUTIVE SUMMARY II. INTRODUCTION A. Study Area Table of Contents CITY OF FONTANA South Fontana Sewers Preliminary Engineering Report May, 2000 B. Existing Runoff Patterns C. Existing Land Usage D. Existing Storm Drainage Facilities E. Ultimate Land Usage F. Other Proposed Improvements G. Design Criteria III. STUDY A. Hydrology 1. Rainfall 2. Infiltration 3. Runoff B. Hydraulics 1. Storm Drain 2. Streets 3. Connector Piping 4. Inlets PAGE 1 2 2 4 5 5 5 6 6 7 7 7 8 8 9 9 10 10 11 IV. TABLE Table Ia Storm Drain Summary 12 Table Ib Inlet and Connector Piping Summary 13 Table II - Rainfall Data 14 Table IIIa - Hydrologic Analysis Data 15 Table IIIb - Hydrologic Analysis Results 16 Table IV - Hydraulic Analysis Data 17 Table V - Street Hydrologic Capacity Calculations 18 Table VI - Connector Piping Calculations 19 Table VII - Inlet Hydraulic Calculations 20 V. FIGURES Figure 1 Location Map 21 Figure 2 Aerial Photograph (Feb. '99) 22 Figure 3 Land Use Map 23 Figure 4 Citrus Avenue Typical Cross Section 24 Figure 5 Hydrologic Soil Map 25 Figure 6 Drainage Subareas Map 26 Table of Contents (continued VI. APPENDICES APPENDIX 'A' Figure B-3 (Valley Area Isohyetals 10-Year 1-Hour) Figure B-4 (Valley Area Isohyetals 100-Year 1-Hour) 27 28 Figure D-2 (Rainfall Depth Versus Return Period for Partial Duration Series) 29 Figure C-15 (Hydrologic Soils Group Map for Southwest — C Area) 30 APPENDIX `B' 25-Year Storm Event Rational Method Hydrology Data 31 APPENDIX `C' 100-Year Storm Event Rational Method Hydrology Data APPENDIX `D' Water Surface Profile Data 42 53 APPENDIX `E' Figure F-01 (Los Angeles County Flood Control District Factors for Closed Conduits Flowing Full) 60 Willdan and Associates' Street Capacity Table, Version 1.2 61 Figure D-26 (Los Angeles County Flood Control District Catch Basin for Sump Condition) 63 Figure D-10B (Los Angeles County Flood Control District Curb Opening Catch Basin Capacities) 64 APPENDIX'F' Storm Drain Construction Drawings (Reduced to 11 " x 17") 65 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORM DRAIN — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT I. EXECUTIVE SUMMARY The City of Fontana (City) proposes to construct a storm drain system along Citrus Avenue from Jurupa Avenue to Slover Avenue. At the downstream end of the system, the proposed storm drain will connect to an existing 72" diameter storm drain located at the intersection of Citrus Avenue and Jurupa Avenue. The proposed storm drain will be designed to convey runoff from a 100-year storm event (together with hydraulic capacity of ultimate street improvements for Citrus Avenue) for ultimate development conditions. The purpose of the study was to determine appropriate storm drain diameters, connector pipe diameters, and inlet opening sizes to convey runoff from areas tributary to Citrus Avenue to downstream existing drainage facilities. The results of the study are presented in Table Ia and Ib. 1 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT II. INTRODUCTION The City proposes to construct a storm drain system along Citrus Avenue, from Jurupa Avenue to Slover Avenue, to provide drainage service to the proposed Citrus Continuation High School and Fontana Adult School, to promote development, and to encourage annexation to the City. The proposed storm drain system will complete the DZ-8 master storm drainage plan system. A portion to the system was constructed in 1990 as part of the residential development of the Southridge Village. I-10, Oleander Avenue, Jurupa Avenue, and Citrus Avenue generally bound the drainage area. In order to determine the required facilities to adequately provide the drainage service to areas tributary to Citrus Avenue Storm Drain, areas tributary to the proposed storm drain were identified. In the following paragraphs, a description and limits of the study area, existing runoff patterns, existing land usage, existing storm drainage facilities, ultimate land usage, other proposed improvements, and design criteria are presented. A. STUDY AREA To establish the limits of the study area, records were assembled including the City's Master Storm Drainage Plan prepared by Hall & Foreman, Inc., dated June 23, 1992, USGS topographic 2 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT maps, and Caltrans freeway construction drawings. In addition, field reviews of the study area were performed to ensure the study area limits are correctly identified. Data from the City's Master Storm Drainage Plan is presented on the Location Map Enclosed as Figure 1. The study area is located in both the incorporated areas of City and unincorporated areas of the County. The area is generally bounded by Interstate 10 (San Bernardino Freeway) to the north, Jurupa Avenue to the south, Oleander Avenue to the east, and Citrus Avenue to the west. The study area is shown on the attached Location Map and the Aerial Photograph enclosed as Figure 2. The study area consists of approximately 263 acres. It was determined from field study and verified with research of Caltrans freeway plans that portions of runoff from Interstate 10 will not enter the study area. Runoff from the westbound lanes of Interstate 10 drains to a trapezoidal channel north of and adjacent to Interstate 10 and flows in a westerly direction towards the San Sevaine Channel west of the study area. Runoff from the eastbound lanes may be tributary to the proposed storm drain and is therefore included. All areas south of Interstate 10, which includes Union Pacific Railroad right-of-way, are also included. Portions of the Citrus Avenue/Interstate 10 interchange will runoff to the study area. The City is currently preparing a Project Study Report for the interchange and it was assumed that only drainage from the south side of the interchange will runoff to the study area. 3 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT The City's Master Storm Drainage Plan shows a future storm drain along Oleander Avenue between Jurupa Avenue and Slover Avenue. Runoff from areas east of Oleander Avenue will be collected by future storm drain and, therefore, is not included. The southern boundary of the study site is Jurupa Avenue. Storm drain inlets exist at the intersections of Jurupa Avenue and Citrus Avenue and at the intersection of Jurupa Avenue and Oleander Avenue. B. EXISTING RUNOFF PATTERNS All existing runoff from the study area currently is routed through streets which have curbs, and by surface flow in a southeasterly direction towards the intersection of Citrus Avenue and Jurupa Avenue. Runoff from properties on the north side of Boyle Avenue flows in a westerly direction towards the cul-de-sac end of the street. This runoff then flows in a southerly direction along a graded flow path to be combined with runoff flowing along Citrus Avenue. Runoff for the south properties along Boyle Avenue appears to flow in a southwesterly direction. There are currently no curbs and gutters along Boyle Avenue. Runoff from properties along the north side of Slover Avenue between Oleander Avenue and Citrus Avenue generally flows in a southwesterly direction. Slover Avenue currently has no curb to divert or contain runoff. Runoff from properties along the south side of Slover Avenue between Oleander Avenue and Citrus Avenue also flow in a southwesterly direction. 4 CITY OF FONTANA CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT May, 2000 Runoff from the areas between Slover Avenue and Jurupa Avenue, not mentioned in the previous section, flows in southwesterly direction. EXISTING LAND USAGE The study area currently consists of low -density residential, industrial and open space usages. Most areas include sparse vegetation coverage with little to no asphalt or concrete coverage. Current land usages are shown on Figure 2. D. EXISTING STORM DRAINAGE FACILITIES The proposed Citrus Avenue Storm Drain will connect to an existing 72" RCP storm drain located at the intersection of Citrus Avenue and Jurupa Avenue. Two 3-foot diameter grate inlets, flush with the ground surface, are located on the _northwest and northeast corners of the intersection. The inlets connect to the existing 72" storm drain, which conveys drainage southerly to the Declez Channel. E. ULTIMATE LAND USAGE Ultimate land usage assumed for this study is shown on the attached Land Use Map (Figure 3). The land usages shown are based on the City's Land Use Policy Map, dated June 1998 and aerial photographs, dated June 25, 1999. 5 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORM DRAIN — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT F. OTHER PROPOSED IMPROVEMENTS In addition to the storm drain improvements, the City will construct sewer improvements along Citrus Avenue from Jurupa Avenue to Slover Avenue. The City also proposes to construct street improvements along Citrus Avenue between Slover Avenue and Jurupa Avenue. Citrus Avenue street widening will include a 92-foot street right-of-way section. A typical cross-section of the future street is included as Figure 4. Also, longer term improvements include a future interchange improvement at Interstate 10. Interchange improvements include widening of Valley Boulevard and Slover Avenue near Citrus Avenue. In addition to Citrus Avenue improvements, the City proposes to construct sewer improvements along Slover Avenue and the County proposes to construct street improvements along Slover Avenue. DESIGN CRITERIA The storm drain, connector pipes, and inlets will be designed to convey runoff from a 100-year storm event utilizing the hydraulic capacity of the future Citrus Avenue for ultimate land usages. CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORM DRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT III. STUDY To determine the appropriate diameters for storm drains and connector pipes and appropriate inlet opening dimensions for the Citrus Avenue Storm Drain, study area hydrology and system hydraulic calculations were prepared. Each are described in the following paragraphs:. A. HYDROLOGY Hydrology calculations are performed to estimate runoff quantities and are prepared in accordance with Standards and Practices outlined in the San Bernardino County Hydrology Manual (1986) (Hydrology Manual). To estimate runoff quantities, rainfall and infiltration estimates must be prepared, each together with runoff are discussed in the following paragraphs: 1. Rainfall Rainfall data for the study area was based on the Hydrology Manual's Isohyetal Maps (Figure B- 3 and Figure B-4). The isohyetal maps are attached in Appendix 'A'. Since the study area is considered relatively small, one -hour storm event will provide the largest peak runoff quantity. Therefore, 10-year 1-hour event and 100-year 1-hour event are used. Using the 10-year and 100- year rainfall intensities, together with the Hydrology Manual's Rainfall Depth Versus Return Period for Partial Duration Series Chart (Figure D-2), the 25-year 1-hour storm event rainfall intensity was estimated. Figure D-2 is attached in Appendix 'A'. The rainfall intensities are presented in Table II. 7 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORM DRAIN — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT 2. Infiltration The Hydrology Manual bases infiltration rate on land usage, Antecedent Moisture Content (AMC), and soil type. As specified by the Manual, AMC Type II was used. The Manual categorizes soils into one of four different hydrologic soils groups based on the soil's infiltration characteristics. The hydrologic soil groups are shown on the attached Figure 5. As shown, the entire study area consists of Type "A" soil. Figure 5 is based on the Hydrology Manuals, "Hydrologic Soils Group Map for Southwest Area" (Figure C-15). Figure C-15 is attached in Appendix 'A'. 3. Runoff Runoff quantities are estimated using the Rational Method Hydrologic Analysis Software prepared by Advanced Engineering Software (AES). 25-Year and 100-Year storm events were estimated. Input data for the hydrologic analysis is presented on the attached Table III. In addition, results (runoff quantities) from the analysis are presented on Table IIIb. The following assumptions were used for the computerized analysis: 1. 24" Minimum Storm Drain Diameter for all storm drains per San Bernardino County Standards. 2. 0.6 Intensity Duration Log -Log Slope per Hydrology Manual. Output data from the Hydrologic Analysis is attached in Appendices `B' and 'C'. 8 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORM DRAIN — PRELIMINARY ENGINEERING REPORT • HYDRAULICS Hydraulic calculations are performed to estimate storm drain diameters, street hydraulic capacities, connector pipe diameters, and inlet sizes. Each are discussed in the following paragraphs: 1. Storm Drain Hydraulic calculations were performed using the Water Surface Pressure Gradient (WSPG) computerized software prepared by CIVILDESIGN Corporation to establish water surface elevations. Storm drain diameters were adjusted as required to determine the most efficient system. Diameters were adjusted to establish pressurized flow and to maintain a water surface elevations below ground surface elevations to ensure runoff will enter the system. In addition to the proposed storm drain, the existing storm drain between Jurupa Avenue and the Declez Channel was included in the model. The downstream water surface elevation was obtained from Southridge Village Storm Drain construction drawing (Drawing No. 1803). Input data for the WSPG analysis is presented in Table IV. The construction drawings show the proposed storm drain diameters and water surface elevation. Output data is attached in Appendix The downstream drainage system (storm drain and street) will not convey the entire 100-year storm event runoff to the Declez Channel. A portion of the runoff will flow westerly along Jurupa Avenue. The proposed system (storm drain and street) will convey 100-year storm event runoff. 9 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT 2. Streets Ultimate street section for Citrus Avenue is presented on Figure 4. Street hydraulic capacity calculations for the ultimate street section are presented on Table V. Table V demonstrates that the drainage system (storm drain and ultimate street) will have adequate capacity to convey 100- year runoff. The combined capacity of the existing Citrus Avenue Storm Drain and street downstream of Jurupa Avenue does not contain the necessary capacity to convey 100-year runoff to the Declez Channel. Therefore, a portion of the runoff will flow westerly along Jurupa Avenue. Table V demonstrates that this portion of the runoff will be contained in Jurupa Avenue Street right-of- way. 3. Connector Piping Connector piping hydraulic calculations are presented on Table VI. Losses for friction, entrance and exit were computed. To estimate friction losses, Los Angeles County Flood Control District Figure F-01 was used. The Figure is attached in Appendix `E'. Total losses were added to the storm drain water surface elevation to determine water surface elevations within the inlet structures. Inlet water surface elevations were compared to estimate ultimate ground surface elevations to ensure runoff will enter the system during 25-year storm events. 10 CITY OF FONTANA May, 2000 CITRUS AVENUE STORMDRAIN— PRELIMINARY ENGINEERING REPORT 4. Inlets Inlet hydraulic calculations are presented on Table VII. To estimate water depth in streets at various runoff quantities, Willdan and Associate's Street Capacity Table, Version 1.2 was used. To determine inlet widths for sump condition inlets, Los Angeles County Flood Control District's Plat 2.6-0651 was used. To determine inlet widths for non sump conditions, Los Angeles County Flood Control District's Figure D-101 was used. Each are attached in Appendix `E' Reduced storm drain construction drawings are attached in Appendix 'F'. 11 S IMP MIN MINI NMI Hill NIB NMI MINI NMI OM 1111 INN Ell I Table Ia City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Storm Drain Summary Subarea 25-Yr Tributary Area Runoff 25-Yr Total Runoff 100-Yr Tributary Area Runoff 100-Yr Total Runoff (cfs) (cfs) (cfs) (cfs) 1 13.3 13.3 16.8 17.0 2 14.1 25.6 17.9 32.8 3 22.9 43.6 29.7 56.9 4 40.6 83.0 52.7 108.6 5 2.0 85.0 2.6 111.2 6 40.1 121.1 52.7 158.8 7 27.8 146.6 39.6 195.5 8 1.7 148.2 2.4 197.9 9 26.9 171.8 38.6 232.3 10 26.0 194.3 37.4 265.4 11 1.6 195.9 2.2 267.6 12 26.6 218.2 38.4 300.7 13 25.9 241.0 37.6 334.8 14 1.6 241.0 2.3 334.8 15 25.2 261.1 36.6 365.2 16 24.6 281.8 35.9 396.5 17 1.5 281.8 2.2 396.5 Citrus Report Tables.xls Table Ia 6/28/00 Page 12 Table lb City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Inlets & Connector Piping Summary Connector Piping Connector Piping At Node Side of Node Design Flow" Total Inlet Length2') Length3') Diameter's) (cfs) (feet) (in) 6 West 2.0 10' Inlet 100 24 East 43.6 2-14' Inlet 100 24 182 '30 7 East 40.1 21' & 14' Inlets 55 30 8 West 1.7 10' Inlet 41 24 East 27.8 28' Inlet 55 30 9 East 26.9 39 30 10 West 1.6 10' Inlet 41 24 East 26.0 2-10' Inlets 55 24 82 30 11 East 26.6 21' Inlet 55 24 12 West 1.6 10' Inlet 41 24 East 25.9 21' Inlets 55 30 13 East 25.2 21' Inlets 55 24 14 West 1.5 10' Inlet 34 24 East 62.0 14' & 21' Inlets 62 24 85 48 Notes: " Data from Table IIIB Citrus Report Tables.xls 2.) Data from Table VII Table lb 3')Connector Piping Length for Ultimate Street Section 6/28/00 4.) Data from Table VI Page 13 Table II City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Rainfall Data Storm Event (Yr) Rainfall Intensity (in/hr) 10 0.93 25 1.10 100 1.40 Citrus Report Tables.xls Table II 5/24/00 Page 14 Table ISa City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Hydrologic Analysis Input Data Upstream Downstream Length Between Runoff Course - _ Tributary From Node. To Node Description Elevation" Elevationh'h- Nodes Assumptions - Ultimate Land Usage Soil Group Subarea Side (feet) - (feet) - (feet) - (Acres) Initial Area 1092 1083 . - 990 Overland Flow Commercial A - 5.3 North of Boyle Street Flow(60' Width, 8' Curb, 2% Street Cross -Slope Street Flow and (n=0.015), 2% Parkway Cross - Subarea 2 1083 - 1082 394 Slope(n=0.020)) Commercial A - 6.5 North of Boyle Street Flow (60'.Widt, 8' - - Curb, 2°% Street Cross -Slope Street Flow and. - - - - (n=0.015), 2% Parkway Cross Subarea 3 1082 1080 - 776 Slope(n=.020)) Commercial A - 13.1 North of Boyle Pipe Flow 1080 1067 - 674 Storm Drain (n=0.013) -- - Subarea4 - - Overland Flay. Commercial A - 23.8 : East of Citrus Subarea5 - - Overland Flow Commercial A 12. West of Citrus Pipe Flow 1067 - 1062 - 886 Storm Drain (n=0.013) Subarea 6 - Overland Flow - Commercial - A; - 23.6 East of Cinrs Low Density Residential A 1.1 East of Citrus Pipe Flaw 1062 1053. `- 666 Storm Drain (n=0.013) - - - - - - Subarea 7 - Overland Flow - Low Density Residential A Subarea 8 - - - - Overland Flow Commercial A Low Density Residential A ' Pipe Flow 1053 1047 666 Storm Drain (n=0.013) . - - Subarea 9 Overland Flow Low Density Residential A Overland Flow School A 9 10 Plpe Flaw 1047 1039 668 Storm Draln (n=0.013) - - 9 - 10 Subarea l0 - Overland Flow Low Density Residential A 8 10 Subarea 11 - - Overland Flaw Low Density Residential A 10 11 -., Pipe Flow 1039 1032 692 Storm Drain (n=0.013) - _ -- 10 11 Subarea 12 - - - - Overland Flaw Low Density Residential A 11 12 Pipe Flow 1032 - 1025 - 692 Storm Drain (n4.013) 11 12 Subarea 13 - Overland Flax Low Density Residential 10 - 12 Subarea 14 - - Overland Flow Low Density Residential 12 - 13 Pipe Flow-._ 1025 - 1018 692- Stone Drain(n=0.013) - - 12 - 13 Subarea 15 - - - Overland Flaw - Law Density Residential A 24.6 East of Citrus 13 - 14 Pipe Flow 1018 1011 - 692 Storm Drain (n==0.013) 13 14 Subarea 16 Overland Flow Low Density Residential 24.6 East of Citrus 12 14 Subarea 17 Overland Flow Low Density Residential West of Citrus 14 15 Subarea 18 Overland Flow - - Low Density Residential h.> From June'99 Topographic Data Prepared byAPS Citrus Report Tablesids Table Ilia 5/24/00 23.7 East of Citrus 0.7 West of Citrus 0.7 - West of Citrus 12.6 East of Citrus 11.1 East of Citrus 23.5 East of Citrus 1.4 West ofCtrus 24.7 East ofCitrus 24.7- East of Citrus 1.5 West of Citrus 129 Total: - 263 Page 15 111M1 11111 NMI NM NM Table IIIb City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Hydrologic Analysis Results Subarea Total Area 25-Year Runoff 100-Year Runoff (ac) (cfs) (cfs) 1 5.3 13.3. 2 6.5 - 14.1 3 13.1 22.9 4 23.8 40.6 5 1.2 2.0 6 23.6 40.1• 7 23.7 27.8: 8 1.4 1.7 9 23.7 26.9 10 23.5 26.0 11 1.4 1.6 12 24.7 26.6 13 24.7 25.9 14 1.5 1.6 15 24.6 25.2 16 24.6 24.6 17 1.5 1.5 18 12.9 12.4 1.) 16.8 17.9 29.7 52.7 2.6 52.7 39.6 2.4 38.6 37.4 2.2 38.4 37.6 2.3 36.6 35.9 2.2 18.2 Total: 261.7 307.9 436.3 1.) Combined Flow = 43.6 cfs Citrus Report Tables.xls Table Illb 5/24/00 Page 16 13 - Citrus Report Tables.tis Table IV 524/00 Node Desadption Table W City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Hydraulic Analysts Input Data From To - Upstream - --_ _ Connection Connection Initial Water Surface Station Station Invert Pipe Diameter Radius W. Inlet Size . Angle tnkt Flow E. Inlet Size Angle Wet Flow Wet FJevat on Elevatontt. Initial Flow (ft) (ft) (Degrees) (cfs) (ft) (Degrees) (cfs) System Outlet - 03+99.00 1000.88 6.0 Reach 03+99.00 04+34.50 1000.45 6.0 Reach 04+34.50 04+79.01 1000.58 - 6.0 Reach .-04+79.01 04+88.10 - 1000.60 ' 6.0 Reach 04+88.10 05+72.16 1000.61 6.0 - Junction -. 05+72.16 05+76.83 1000.82 - 6.0 -90. _ 25 60 ` 2 1002.57 Reach - 05+76.83 06+26.87 1000.95 - 6.0 SW - Reach - 06+26.8710+08.00 1001.95 6.0 - 0 - - - - ;: - _ - _ _ -__ Reads 10+08.00 10+54.00 100246 6.0 -- 0 _ _ _ _ - Junction 10+54.00 10+56.00 1002.48 5.5 0 - - - 20 45 - 65' . - 1003.78 Reads 10+56.00 10+54.00 1002.58 5.5 -0 - - - ... - - - Jurwtan 10+64.00 10+68.00 100258 5.5 0 20 - r15 - 2 - 1003.9 Reach - 10+66.00 10+93.14 1002.79 - 5.5 Reach 10+93.14 11+14.40 1003.01 5.5 Reach 11+14.40 11+35.66 1003.23 5.5 Reach 11+35.66, 16+87.44 10013.00 5.5 13 Junction 16+87.44 16+92.11 1008.10 5.0 0 - - 20 Reach 16+9211 23+89.63 1014.50 5.0 0 - - - - _ ' - - 12 Junction. 23+69.63 23+74.30 1014.60 5.0 2.0 -45 3 20 45.0 Reach 23+74.30 30+51.80 102220 5.0 0 - - 11 Junction 30+51.80 30+56.47 1022.30 4.5 0 - '2.0 45 Reach 30+56.47 37+33.97 1030.00 4.5 0- 10 Junction 37+33.97 37+38.63 1030.10 4.5 0 - 2.0 45.0 Reach 37+38.63 37+84.00 1030.56 4.5 0 Junction 37+84.00 37+86.00 1030.58 4.5 0 Reach 37+86.00 37+94.00 1030.68 4.5 0 - Junction 37+94.00 37+96.00''' 't830.68 4.5 0 - 2.0 -45 Reach 37+96.00 44+10.04 - 1037.00 4.5 - 0 - Junction 44+10.04 44+14.71 1037.50 -- 4.0 0 - Reach - 44+14.71 51+07.66 1045.70 4.0 - 0 - - - - Junction 51+07.66 51+1233 1045.80 4.0 0 2.0 .. -45 -1 20 45.0 Reach 51+1233 57+72.67 105224 4.0 - 0 - - - - - Junction 57+7267 57+77.33 105324 - 3.5 0 - - - 20 - 45 Reach - 57+77.33 63+27.05 - 1057.30 3.5 0 Junction 63+27.05 63+31.72 1057.40 -3.5 0 -. 20 -45 2 3.0 45.0 Reach ' 63+31.72 64+28.92 1058.09 3.5 0 Junction 84+28.92 64+30.92 10513.10 3.5 0 - - _ 20 45.0 Reach 64+30.92 64+38.92 1058.16 3.5 0 - - - Junction ' 64+38.92 64+40.92 1058.17 3.5 0 - 20 - . r45 Reach 64+40.92 65+60.00 1059.03 3.5 0 - _ System Headworks 65+60.00 - - 20 25 45 45 28 1018.1 22 1023.55 16 1031.55 8 1031.81 1031.91 - 24 1038.09 26 - 1046.75 38 1053.74 39 - 1057.84 1 1059.35 1059.42 Page 17 INN Table V City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Street Hydraulic Capacity Calculations Maximum Manning Hydraulic Calculated Half- Cumulative 25- Cumulative 100- Required Half - From To Depth Slope Coefficient" Area Wetted Perimeter Radius Street Capacity year Flow year Flow Street Capacity Comments Node Node d, S n A P R Q Q25 _ Q100 Q100-025 (ft) (ft/ft) (ft2) _ (ft) (ft) (cfs) (cfs) (cfs) (cfs) Citrus Avenue 6 7 0.91 0.0110 0.016 20.82 46.67 0.45 119 121 159 38 SD Design 0=025 7 8 0.91 0.0108 0.016 20.82 46.67 0.45 118 148 198 50 SD Design Q=025 8 9 0.91 0.0118 0.016 20.82 46.67 0.45 123 172 232 60 SD Design Q=Q25 9 10 0.91 0.0105 0.016 20.82 46.67 0.45 116 196 268 72 SD Design Q=025 10 11 0.91 0.0100 0.016 20.82 46.67 0.45 113 218 301 83 SD Design 0=025 11 12 0.91 0.0114 0.016 20.82 46.67 0.45 121 241 335 94 SD Design 0=025 12 13 0.91 0.0114 0.016 20.82 46.67 0.45 121 261 365 104 SD Design Q=Q25 13 14 0.91 0.0114 0.016 20.82 46.67 0.45 121 282 397 115 SD Design 0=025 Jurupa Avenue 0.91 0.0048 0.016 20.82 46.67 0.45 78 - 61 61 cfs is excess flow that will overflow during 100-yr storm event. Notes: 1.) Combined Manning's Roughness Coefficient Citrus Report Tables.xls Table V 5/31/00 Page 18 - - - EMI NM iiiiii O - OM NM IN NM - OM N Table VI City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Connector Piping Calculations Water - Proposed Entrance Water Street Flowline Surface Lateral Connector Assumed Friction Friction Pipe and Exit Total Surface Elevation at Node Elevationf') Side Length Flow" Pipe Diameter Coefficent2'I Slope3'I Loss" Velocity5') Losses" Loss'') in Inlet6') Inlet" Comments L Q D K S hf V he h (ft) (cfs) (in) (ft/ft) (ft) (fps) (ft) (ft) 14 1011.2 East , 85 57 48 1436 0.00158 0.13 4.54 0.38 0.52 1011.7 1011.6 OK 14 1011.7 East 62 8 24 226 0.00125 0.08 2.55 0.12 0.20 1011.9 1011.6 OK 14 1011.8 West 34 2 24 226 0.00008 0.00 0.64 0.01 0.01 1011.8 1011.6 OK 13 1016.0 East 55 20 24 226 0.00783 0.43 6.37 0.76 1.19 1017.1 1018.3 OK 12 1023.2 West 41 2 24 226 0.00008 0.00 0.64 0.01 0.01 1023.2 1024.2 OK 12 1023.2 East 55 27 30 410 0.00434 0.24 5.50 0.56 0.80 1024.0 1024.2 OK 11 1027.9 East 55 22 24 226 0.00948 0.52 7.00 0.91 1.43 1029.4 1033.2 OK 10 1035.6 East 82 16 30 410 0.00152 0.12 3.26 0.20 0.32 1035.9 1039.1 OK 10 1036.3 East 55 6 24 226 0.00070 0.04 1.91 0.07 0.11 1036.4 1039.6 OK 10 1036.4 West 41 2 24 226 0.00008 0.00 0.64 0.01 0.01 1036.4 1039.7 OK 9 1040.6 East 39 24 30 410 0.00343 0.13 4.89 0.45 0.58 1041.2 1046.4 OK 8 1050.7 East 55 25 30 410 0.00372 0.20 5.09 0.48 0.69 1051.4 1054.5 OK 8 1050.7 West 41 2 24 226 0.00008 0.00 0.64 0.01 0.01 1050.7 1054.5 OK 7 1056.2 East 55 36 30 410 0.00771 0.42 7.33 1.00 1.43 1057.6 1061.2 OK 6 1062.0 East 182 37 30 410 0.00814 1.48 7.54 1.06 2.54 1064.5 1067.8 OK 6 1062.2 East 100 ,r2,;- 24 226 0.00008 0.01 0.64 0.01 0.02 1062.2 1068.4 OK 6 1062.3 West 100 2- 24 226 0.00008 0.01 0.64 0.01 0.02 1062.3 1068.4 OK Notes: ') Data from WSPG 2.) S = (Q / K )2, per LACFCD Figure B-11 3) hf=S*L 4.) V=Q/(102/4) 5-) V=Q/(70D2/4) Citrus Report Tables.xls Table VI 5/24/00 6') he=1.2*V2/2g 7.) h = hf + he 6.) WSE in Inlet = WSE in SD + h 9.) Existing Street Centerline Elevation with Ultimate Street Section and 1% Cross Slopes Page 19 III =I 1 NM 1E1 - NM II= ' =I I♦ =I NM MIN III IMO MN NM Ill Table VII City of Fontana Citrus Avenue Storm Drain Preliminary Engineering Inlet Hydraulic Calculations Inlet Calculations (w/ Sump) Design Street Design Inlet Node Side Flow Slope Water Depth" Width2" Use Flow Differential Q Comments Q S Q/SV2 d W Q (cfs) (ft/ft) (ft) (ft) (ft) (cfs) (cfs) 6 East 43.6- 0.0110 415.71 0.76 18.22 14 33.5 10.1 Will be collected in Inlet below 10 East 26.0 0.0105 253.73 0.64 12.05 10 21.6 4.4 Will be collected in Inlet below 14 East . 62.0 0.0114 580.68 0.83 24.58 21 53.0 9.0 Will be collected in Inlet below Inlet Calculations (w/o Sump) Design Street Water Design Design Width Revised Street Revised Water Design Design Width Node Side Flow Slope Depth" Width Capacity" Design Flow Slope Depth" Width Capacity"l Q S Q/SV2 d L Qd Q S Q/SV2 d L Qd (cfs) (ft/ft) (ft) (ft) (cfs) (cfs) (ft/ft) (ft) (ft) (cfs) Use (ft) 6 West 2.0 0.0110 19.07 0.31 10 4.0 - 10' Inlet 6 East 10.1 0.0110 96.34 0.48 14 10,0 - - - - - - 14' Inlet 7 East 40.1 0.0110 382.34 0.73 21 31.0 9.1 0.0110 86.77 0.47 14.00 11.00 21' and 14' Inlets 8 East 27.8 0.0108 267.51 0.65 28 30.0 - - - - - - 28' Inlet 8 West 1.7 0.0108 16.36 0.30 10 3.2 - - 10' Inlet 9 No inlet, School collecting drainage onsite. 10 East 4.4 0.0105 43.12 0.38 10 5.0 - - 10' Inlet 10 West 1.6 0.0105 15.61 0.30 10 3.2 10' Inlet 11 East 26.6 0.0105 259.59 0.64 21 24.0 - 21' Inlet 12 East 25.9 0.0100 259.00 0.64 21 24.0 - 21' Inlet 12 West 1.6. 0.0100 16.00 0.30 10 3.2 10' Inlet 13 East 25:2- 0.0100 252.00 0.64 21 24.0 - 21' Inlet 14 East 9.0 0.0114 84.56 0.46 14 9.0 • - 14' Inlet 14 West 1.5 0.0114 14.14 0.29 10 3.0 - 10' Inlet Notes: I) Willdan and Associates' "Street Capacity' Table, Version 1.2 23 From LACFCD Plate D-10B, Catch Basin Capacities for Sump Condition s.) From LACFCD Plate D-26, Catch Basin Capacities for Sump Conditions Citrus Report Tables.xls Table VII 5/24/00 Page 20 > 70 LOS AN ass > a a a PROJECT LOCATION 1 1 la NTERSTATE 10 BOYLE AVE -70 SAN 8ERNARDDO SLAVER I I AVE too w����``- LEM •11 111111111 IX EXXS11NG CHANNEL EXISTING STORM DRAIN FUTURE STORM DRAM > J JJRUPA J 2 aa cm 11mOmmiqsiTTn,` S W rum DECLEZ 1 I CHANNEL AVE AVOMe.VVIVItr N UAVQ 1,.., t �T n a 0 K N W N ta K w w V R 1 LD. L')(IflG 5 unE 'C . INC. CENTER WAY oo ONTARIO. CA 91764 (909) 937-0200 CITY OF FONNTANA FIGURE 1 LOCATION MAP \124-01.ox.dwg c8/24/ao w: es r-kuoo ux ARW I gear OR 02 111 • CATAWBA I l'. mot: f' .........................................:.'''....................................... y. yyl.. 3 .. .. .. .. . ..... ..................................................... . ................................................................................ ...................................... :: iti�..„„::-.fi^ffJ J3:=::::=::::::::::::::::::::::::::::::..:::: ::AVENUE :::::::::::::::::: _ _ _ �)4.I i'/! tw }f'111 i'`•ii iiiiii'i i•r ::: •::: 'vvvvv : •': v v i`gg•Iga.vvvv .................... av ............ .................... ....... ............:.'.f::::.7.'.i:......::._::.':.':::.::::::SS:.....................:.•.•�••� avp ..::.......:.... ,. •���1�����<1.. .':...-........ ppppppppp •:::.�..:I::.:�:::.::�:::::::: .�.���� :.': �:::�: 000000000 ppyppppppp�ly ....................................... .• OP•••••i ♦.� �ovvavaaav goavpvvv ¢b ........................................ 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SCHOOL r� RECREATIONAL O.H • 000000 000000 000 aa0000 p .vvvvv 000000q 0aaaap DOD. avp0 papaa0� pvvpvv aavavvv 000000000/ aaaaaaaaao�p a 00000000000A 00000000000 13000000000a 00000000000 000013000000 00000000000 O 00000 O 000000000000000 O 0000000000 aaaaa0aaa0 O 00000000000 00000000000 O 0000000000 00000000000 00000000000 O 0000000000 O 0000000000 ✓ 0130001001300 O 0000000000 va...00.ava 0000013000013 0130013000000 O 00 appppp 00 L'XIflG 2151 KING. IN.CON CENTER WAY SUITE 100 ONTARIO. CA 91764 (900) 937-4200 SCALE' 1' - 600' aTY OF FONTANA FIGURE 3 LAND USE MAP EX. R/W 46' 30' 34' - _fir - - r PROPOSED STORM DRAI COSTING - FUTURE 30' 8' W 1' MIN. CLEAR 46' EX. R/W PROP. R,(W 34' .4'G PROPOSED SEWER CITRUS -AVENUE TYPICAL CROSS SECTION AT STA 17+00 SCALE! 1' = 10' L')(IflG L.D. KING. *IC. � 'CONNVENTION CENTER WAY ONTARIO. CA 91764 (909) 937-0200 CITY OF FONTANA FIGURE 4 CITRUS AVENUE TYPICAL CROSS SECTION t::, t+':i. [' k`. :ii c:i...., :u ..,, i:'zr.w ;i.r i.• r, ao �...:. . , 4.CA9U\144-0nPfgwvl.OVB 09/21/00ii:10 Plotted BY AR .:3 .....w. ] a 1 / -`1 .I ______JURUPA _I 11 PP ;lI ill A § lis III 1 . o III III o m II D II ,, �I is °m 31 GI.` .,, III co :ii 111 :II AI ,,.... III iiii I.I_ ANA mil 5 SANTA',,,_ IV i4 , I I' 1,I I I ill A I' Z E ill ,I! :.�. LSLOVER -- ____=_ ------ III --.,. I II JL BOYLE _ Ji.—_____ :I: III III GI /f AVENUE 'II III' II Il. ;'I't AVENUE IL 1 oil;I, C -- _==--— �. i �". III III w III . Ili FREEWAY CATAWBA 1.5 AC 1.5 AC -N.`` i 24.6 ACS 24.6: AC 24.7 , AC 24,7 AC , '' % S ' : ''' j • isr. cvas-rrc., -s-s— �n zrr saircrsi.- -_ E.Ib.& L_� - - OLEANDER f 1 1 / Q' \ -, y NODE O--SUBAREA GROUND SURFACE ELEVATION STUDY AREA BOUNDARY : MASTER PLAN STORM DRAINS 1.4 AC `- 23.5 AC 23.7 AC 23.7 AC 23.6 AC -- EXISTING WASTER PLAN STORM DRAINS FUTURE MASTER PLAN STORM DRAINS PROPOSED STORM DRAIN i 23.8 AC 5.3 AC AVENUE -1(- WW, I 1 AVENUE-, L')(IflGS KIN1CL>f��1VENTIDN CENTER WAY ONTARK% CA 91764 (909) 937-0200 SCALD 1• • 600' O1fy OF FONTMIA AGURE 6 DRAINAGE SUBAREAS MAP APPENDIX I= INN =I INN =I EMI NMI NM =I =I MI . =I Mil MIN =I NMI MO I= 41 16A - l...p; L' _.',.' 12a -' - - .ei°^ano! .- '�-4r?^�-� f - ..?7 Err' t-..•--. 0e. n:.'inn.diitsiglimil7 "7.,•:,,-r --.::-,7..._ .F =i-_ >r-_:\ `� - .tom;=)!' - f{-•7' PROJECT- .:-= - -..idef 1/111EROMMISINIERIMININIIIIIIIMirCEIMENINEWM, r� ,,... AIFl�JM�,r a FON7N -offal - R7W REDUGED'DRAWING_: . CALE;'1"p 4 ,S ISOLINES.pRECIp1TGTION (INCHES) - R2E .. . ; . •'' PROJECT LOCATION .SAN -bERIVARQINO `COINT.Y{ FLOQn. CONTROL--OISTRICT°--• `; A11EY AREA;: isoNr�ihrs ": -• :YEAR : MODR :5a - . F1Q66""CONTROe�end.n«R - WE' SCALE FILE -N6 91MQ N4' -1902 fall-- �S+'Rc-1 -3 0 12' if AMR- t Mtilliti■ LOCATION COLT LEGENO<` CB ISOUNES PRECIPITATION [INCHES) 2.5 to w _. 0 z. 2 '4 p 5 10 25 RETURN PERIOD IN YEARS MOTES • 1y YFOR INTERMEDIATE RETURN PERIODS PLOT 10-YEAR AND 100-YEAR ONE HOUR VALUES FROM MAPS, THEN CONNECT POINTS AND READ. VALUE FOR DESIRED RETURN PERIOD. FOR EXAMPLE GIVEN 10 YEAR ONE HOUR s 0.95' AND 100-YEAR CNE HOUR s 1.60u, 25-YEAR ONE HOUR ■ 1.16�. 'sk REFERENCE'HOAA ATLAS 2, VOLUME 2I-CAL.,19T3 r SAN: BERNARDINO COUNTY HYDROLOGY MANUAL D-7 RAINFALL DEPTH VERSUS::• .: RETURN PERIOD FOR PARTIAL DURATION SERIES m.11(fisZ}1..41 iL • 44 s >- 0 0 _1 Z <:c CC a c:( 2 o>- W 0 -J 0 Z < >- Cf) 17. ri (11 fl tr a, cJ z a A - NMI - MN MN =I - - .. M - a � � - .. � N 25-YEAR STORM EVENT OUTPUT DATA **************************************************************************** RATIONAL METHOD HYDROLOGY COMPUTER PROGRAM PACKAGE (Reference: 1986 SAN BERNARDINO CO. HYDROLOGY CRITERION) (c) Copyright 1983-99 Advanced Engineering Software (aes) Ver. 8.0 Release Date: 01/01/99 License ID 1470 Analysis prepared by: L.D. King, Inc. 2151 Convention Center Way Suite 100B Ontario, California 91764-4464 Ph. (909) 937-0200 FAX (909) 937-0202 FILE NAME: CIT-25.DAT TIME/DATE OF STUDY:,10:05 02/23/2000 USER SPECIFIED HYDROLOGY AND HYDRAULIC MODEL INFORMATION:' --*TIME-OF-CONCENTRATION MODEL* - USER SPECIFIED STORM EVENT(YEAR) = 25.00 SPECIFIED MINIMUM PIPE SIZE(INCH) = 24.00 SPECIFIED PERCENT OF GRADIENTS(DECIMAL) TO USE FOR FRICTION SLOPE = 0.95 *USER -DEFINED LOGARITHMIC INTERPOLATION USED FOR RAINFALL* SLOPE OF INTENSITY DURATION CURVE(LOG(I;IN/HR) vs. LOG(Tc;MIN)) = 0.6000 USER SPECIFIED 1-HOUR INTENSITY(INCH/HOUR) = 1.1000 *ANTECEDENT MOISTURE CONDITION (AMC) II ASSUMED FOR RATIONAL METHOD* ********************************************************'******************** FLOW PROCESS FROM NODE 1.00 TO NODE 2.00 IS CODE = 21 > »>RATIONAL METHOD INITIAL SUBAREA ANALYSIS «<« »USE TIME -OF -CONCENTRATION NOMOGRAPH FOR INITIAL SUBAREA« INITIAL SUBAREA FLOW-LENGTH(FEET) = 961.00 ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1092.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1083.00 Tc = K*[(LENGTH** 3.00)/(ELEVATION CHANGE)]**0.20 SUBAREA ANALYSIS USED MINIMUM Tc(MIN.) = 12.069 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.879 SUBAREA Tc AND LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) COMMERCIAL SUBAREA AVERAGE PERVIOUS SUBAREA AVERAGE PERVIOUS SUBAREA RUNOFF(CFS) _ TOTAL AREA(ACRES) A 5.30 0.98 LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = AREA FRACTION, Ap = 0.10 13.27 5.30 PEAK FLOW RATE(CFS) Ap (DECIMAL) 0.10 0.98 13.27 SCS CN 32 Tc (MIN.) 12.07 **************************************************************************** Page 31 FLOW PROCESS FROM NODE ' 2:00 TO NODE 3.00 IS CODE _ 62 »>COMPUTE STREET FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< > »> (STREET TABLE SECTION # 1 USED) ««< UPSTREAM ELEVATION(FEET)=.1083.00 DOWNSTREAM ELEVATION(FEET) = 1082.00 STREET LENGTH(FEET) = 394.00 CURB HEIGHT(INCHES) = 8.0 STREET HALFWIDTH(FEET) = 30.00 DISTANCE: FROM CROWN TO CROSSFALL GRADEBREAK(FEET) = 20.00 INSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 OUTSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 SPECIFIED NUMBER OF HALFSTREETS CARRYING RUNOFF = 1 STREET PARKWAY CROSSFALL(DECIMAL) = 0.020 Manning's FRICTION FACTOR for Streetflow Section(curb-to-curb),= 0.0150 Manning's FRICTION FACTOR for Back -of -Walk Flow Section = 0.0200 **TRAVEL TIME COMPUTED USING ESTIMATED FLOW(CFS) = 20.31 ***STREET FLOW SPLITS OVER STREET -CROWN*** FULL DEPTH(FEET) = 0.70 FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 FULL HALF-STREET''VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.07 SPLIT DEPTH(FEET)'_ 0.44 SPLIT FLOOD WIDTH(FEET) = 15.43 SPLIT FLOW(CFS) = 3.22 SPLIT VELOCITY(FEET/SEC.) = 1.39 STREETFLOW MODEL RESULTS USING ESTIMATED FLOW: STREET FLOW DEPTH(FEET) = 0.70 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 AVERAGE FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.07 PRODUCT OF'DEPTH&VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.44 STREET FLOW TRAVEL TIME(MIN.) = 3.17 Tc(MIN.) = 15.24 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.503 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) DEVELOPMENT TYPE/ ' SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 6.50 0.98 0.10'' 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 6.50 ' SUBAREA RUNOFF(CFS) = 14.07 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 11.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 11.8.0 PEAK FLOW RATE(CFS) = 25.55 END OF SUBAREA STREET FLOW HYDRAULICS: DEPTH(FEET) = 0.70 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2..07 DEPTH*VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.44 *NOTE: INITIAL SUBAREA NOMOGRAPH WITH SUBAREA PARAMETERS, AND L = 394.0 FT WITH ELEVATION -DROP = 1.0 FT, IS 17.3 CFS, WHICH EXCEEDS THE TOP -OF -CURB STREET CAPACITY AT NODE 3.00 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 3.00 = 1355.00 FEET FLOW PROCESS FROM NODE 3.00 TO NODE 5.00 IS CODE = 62 »»>COMPUTE STREET FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA¢« < » »>(STREET'TABLE SECTION # 1 USED) « «< UPSTREAM ELEVATION(FEET),= 1082.00 DOWNSTREAM ELEVATION(FEET) = 1080.00 i , STREET LENGTH(FEET) = 776.00 CURB HEIGHT(INCHES) = 8.0 STREET HALFWIDTH(FEET) = 30.00 DISTANCE FROM CROWN TO CROSSFALL GRADEBREAK(FEET) = 20.00 INSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 OUTSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 SPECIFIED NUMBER OF HALFSTREETS CARRYING RUNOFF = 1 STREET PARKWAY CROSSFALL(DECIMAL) = 0.020 Manning's FRICTION. FACTOR for Streetflow Section(curb-to-curb) = 0.0150 Manning's FRICTION FACTOR for Back -of -Walk Flow Section = 0.0200 **TRAVEL TIME COMPUTED USING ESTIMATED FLOW(CFS) = 37.05 ***STREET FLOWING FULL*** STREETFLOW MODEL RESULTS USING ESTIMATED FLOW: STREET FLOW DEPTH(FEET) = 0.72 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 32.47 AVERAGE FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.09 PRODUCT OF DEPTH&VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.50 STREET FLOW TRAVEL TIME(MIN.) = 6.18 TC'(MIN.)'= 21.42 *. 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.041 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 13.10 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 13.10 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 22.91 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 24.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 24.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 43.55 END OF SUBAREA STREET FLOW HYDRAULICS: DEPTH(FEET) = 0.75 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 33.93 FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.22 DEPTH*VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.65 *NOTE: INITIAL SUBAREA NOMOGRAPH WITH SUBAREA PARAMETERS, AND L = 776.0 FT WITH ELEVATION -DROP = 2.0 FT, IS .29.5 CFS, WHICH EXCEEDS THE TOP -OF -CURB STREET CAPACITY AT NODE 5.00 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 5.00 = 2131.00 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 5.00 TO NODE 6.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1080.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1067.00 FLOW LENGTH(FEET) = 674.00 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 30.0 INCH PIPE IS 20.0 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 12.52 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 30.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 43.55 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.90 Tc(MIN.) = 22.32 LONGEST 'FLOWPATH'FROM 'NODE 1.00 TO NODE 6.00 = 2805.00 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 5.00 TO NODE 6.00 IS CODE = 81 Page 33 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < MAINLINE Tc(MIN) = 22.32 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.991 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP ,5,; (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 2.20 0.98 0.10 32 COMMERCIAL A 21.60 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.80 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 40.56 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 48.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES). = 48.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 83.00 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 4.00 TO NODE 6.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 22.32 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.991 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 1.20 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.20 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 2.05 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 49.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 49.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 85.05 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 6.00 TO NODE 7.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1067.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1062.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.70 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 45.0 INCH PIPE IS 31.4 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 10.35 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 45.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 85.05 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 1.07 Tc(MIN.) = 23.39 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 7.00 = 3470.70 FEET. FLOW PROCESS FROM NODE 6.00 TO NODE 7.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 23.39 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.936 `Page 34 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II)o` DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.10 0.98 0.60 32 COMMERCIAL A 8.60 0.98 0.10 32 COMMERCIAL A 13.90 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.12 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 38.57 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 73.50 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.11 TOTAL AREA(ACRES) = 73.50 PEAK FLOW RATE(CFS) = 121.13 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 7.00 TO NODE 8.00 IS CODE = 31. > »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< >» USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW)« «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1062.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1053.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 45.0 INCH PIPE IS 32.9 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.01 ESTIMATED' PIPE DIAMETER(INCH) = 45.00 NUMBER OF PIPES =1 PIPE-FLOW(CFS) = 121.13 PIPE TRAVEL TIME(MIN.)' = 0.79 Tc(MIN.) = 24.18 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 8.00 = 4136.50 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 7.00 TO NODE 8.00 'IS CODE = 81 > »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 24.18 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.898 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC' II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp. LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 23.70 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 28.00 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 97.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.22 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.23 TOTAL AREA(ACRES) = 97.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 146.59 Ap SCS (DECIMAL) CN 0.60 32 ***************************************************,************************* FLOW PROCESS FROM NODE 6.00 TO NODE 8.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 24.18 * 25 YEAR RAINFALL ,INTENSITY(INCH/HR) SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA 1.898 LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.40 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.40 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 1.65 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 98.60 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.23 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.23 TOTAL AREA(ACRES) = 98.60 PEAK FLOW RATE(CFS) = 148.25 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 8.00 TO NODE 9.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING,COMPUTER-ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1053.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1047.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 51.0 INCH PIPE IS 39.6 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 12.53 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 51.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 148.25 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.89 TC(MIN.) = 25.07 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 9.00 = 4802.30 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM 'NODE 8.00 TO NODE 9.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «<. MAINLINE Tc(MIN) = 25.07 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.857 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN SCHOOL A 11.10 0.98 0.60 32 RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 12.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 27.13 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 122.30 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.30 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.30 TOTAL AREA(ACRES) = 122.30 PEAK FLOW RATE(CFS) = 171.78 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 9.00 TO NODE 10.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « « < ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1047.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1039.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 51.0 INCH PIPE IS 39.8 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.47 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 51.00 NUMBER OF PIPES = PIPE-FLOW(CFS) = 171.78 Page 36 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.77 Tc(MIN.) _ 25.83 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 10.00 = 5468.10 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 9.00 TO NODE, 10.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 25.83 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.824 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 23.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 26.20 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 145.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.34 AREA-AVERAGED'Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.35 TOTAL AREA(ACRES) = 145.80 PEAK FLOW RATE(CFS) = 194.32 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 8.00 TO NODE 10.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 25.83 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.824 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.40 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.40 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 1.56 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 147.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.35 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.35 TOTAL AREA(ACRES) = 147.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 195.88 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 10.00 TO NODE 11.00 IS CODE•= 31 » »>COMPUTE`PIPE-FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «<, ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) '= 1039.00 DOWNSTREAM(FEET) = . 1032.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.25 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF 'FLOW IN 57.0 INCH PIPE IS 41.5 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.18 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 57.00 NUMBER OF PIPES,=. 1 PIPE-FLOW(CFS)= 195.88 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) _ 0.81 Tc(MIN.) = 26.65 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 11.00 = 6160.35 FEET: **************************************************************************** Page 37 FLOW PROCESS FROM NODE 10:00 TO NODE 11.00 IS CODE » »>ADDITION OF 'SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 26.65 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.790 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp LAND USE RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.70 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 26.79 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 171.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.38 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.39 TOTAL AREA(ACRES) = 171.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 218.22 GROUP (ACRES) (INCH/HR) Ap (DECIMAL) SCS CN **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 11.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< > »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW)c«« ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1032.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1025.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.25 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 57.0 INCH PIPE IS 45.7 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.32 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 57.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 218.22 PIPE TRAVEL TIME(MIN:)= 0.81 Tc(MIN.) = 27.45 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 12.00 = 6852.60 FEET. FLOW PROCESS FROM NODE 10.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE' Tc(MIN) '= 27.45 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.758 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL' "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 1.58 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 173.40 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.38 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap= 0.39 TOTAL AREA(ACRES) _ 173.40 PEAK FLOW RATE(CFS) 218.22 NOTE: PEAK FLOW RATE DEFAULTED TO UPSTREAM VALUE **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 11.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW«<<< MAINLINE Tc(MIN) = 27.45 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.758 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) : DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.70 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98. SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 26.09 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 198.10 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.41 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.42 TOTAL AREA(ACRES) = 198.10 PEAK FLOW RATE(CFS) = 240.98 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 13.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1025.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1018.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.55 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 60.0 INCH PIPE IS 46.4 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.78 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 60.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 240.98 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.78 Tc(MIN.) = 28.23 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 13.00 = 7545.15 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 13.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 28.23 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.729 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) : DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 25.33 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 222.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.43 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.44 TOTAL AREA(ACRES) = 222.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 261.08 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 13.00 TO NODE 14.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1018.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1011.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.55 MANNING'S N = 0.013 Page 39 DEPTH OF FLOW IN 63.0 INCH PIPE IS 46.6 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.,) = 15.19 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 63.00 NUMBER OF PIPES = PIPE-FLOW(CFS) = 261.08 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.76 Tc(MIN.) = 28.99 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 14.00 = 8237.70 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 14.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 28.99 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.702 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 1.51 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 224.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.43 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.44 TOTAL AREA(ACRES) = 224.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 261.08 NOTE: PEAK FLOW RATE DEFAULTED TO UPSTREAM VALUE **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 13.00 TO NODE 14.00 IS CODE = 81 • >ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 28.99 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.702 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4'DWELLINGS/ACRE" A 24.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 24.73 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 248.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.44 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.45 TOTAL AREA(ACRES) = 248.80 PEAK FLOW RATE(CFS) = 281.84 ******************************************************.********************** FLOW PROCESS FROM NODE 14.00 TO NODE 15.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1011.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1010.00 FLOW LENGTH(FEET) = 610.00 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 90.0 INCH PIPE IS 68.7 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 7.79 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 90.00 NUMBER OF PIPES = 1 Page 40 PIPE-FLOW(CFS) = 281.84 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 1.30 Tc(MIN.) 30.30 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 15.00 = 8847.70 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 14.00 TO NODE 15.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 30.30 * 25 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 1.657 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 12.90 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 12.90 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 12.45 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 261.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.45 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.46 TOTAL AREA(ACRES) = 261.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 284.36 END OF STUDY SUMMARY: TOTAL AREA(ACRES) = 261.70 TC(MIN.) = 30.30 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 261.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR)= 0.45 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.46 PEAK FLOW RATE(CFS) = 284.36 END OF RATIONAL METHOD ANALYSIS 1 Page 41 APPENDIX 'C' M NM 100—YEAR STORM EVENT OUTPUT DATA RATIONAL METHOD HYDROLOGY COMPUTER PROGRAM PACKAGE (Reference: 1986 SAN BERNARDINO CO. HYDROLOGY CRITERION) (c) Copyright 1983-99 Advanced Engineering Software (aes) Ver. 8.0 Release Date: 01/01/99 License ID 1470 Analysis prepared by: L.D. King, Inc. 2151 Convention Center Way Suite 100B Ontario, California 91764-4464 Ph. (909) 937-0200 FAX (909) 937-0202 FILE NAME: CIT-100.DAT TIME/DATE OF STUDY: 10:07 02/23/2000' USER SPECIFIED HYDROLOGY AND HYDRAULIC MODEL INFORMATION: --*TIME-OF-CONCENTRATION MODEL* -- USER SPECIFIED STORM EVENT(YEAR) = 100.00 SPECIFIED MINIMUM PIPE SIZE(INCH) = 24.00 SPECIFIED PERCENT OF GRADIENTS(DECIMAL) TO USE FOR FRICTION SLOPE = 0.95. *USER -DEFINED LOGARITHMIC INTERPOLATION USED FOR RAINFALL* SLOPE OF INTENSITY DURATION CURVE(LOG(I;IN/HR) vs. LOG(Tc;MIN)) = 0.6000 USER SPECIFIED 1-HOUR INTENSITY(INCH/HOUR) = 1.4000 *ANTECEDENT MOISTURE CONDITION (AMC) II ASSUMED FOR RATIONAL METHOD* **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 1.00 TO NODE 2.00 IS CODE = 21 » »>RATIONAL METHOD INITIAL SUBAREA ANALYSIS « «< »USE TIME -OF -CONCENTRATION NOMOGRAPH FOR INITIAL SUBAREA« INITIAL SUBAREA FLOW-LENGTH(FEET) = 961.00 ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1092.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1083.00 Tc = K*[(LENGTH** 3.00)/(ELEVATION CHANGE)]**0.20 SUBAREA ANALYSIS USED MINIMUM Tc(MIN.) = 12.069 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 3.665 SUBAREA Tc AND LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) COMMERCIAL SUBAREA AVERAGE PERVIOUS SUBAREA AVERAGE PERVIOUS SUBAREA RUNOFF(CFS) = TOTAL AREA(ACRES) _ A 5.30 0.98 LOSS RATE, Fp(INCH/HR).= 0.98 AREA FRACTION, Ap = 0.10 17.01 5.30 PEAK FLOW RATE(CFS) Ap' SCS (DECIMAL) CN 0..10 32 17.01` Tc (MIN.) 12.07 Page 42 FLOW PROCESS FROM NODE 2.00 TO NODE 3.00 IS CODE = 62 » »>COMPUTE STREET FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>(STREET TABLE SECTION # 1 USED) « «< UPSTREAM ELEVATION(FEET) = 1083.00 DOWNSTREAM ELEVATION(FEET) = 1082.00 STREET LENGTH(FEET) = 394.00 CURB HEIGHT(INCHES) = 8.0 STREET HALFWIDTH(FEET) = 30.00 DISTANCE FROM CROWN TO CROSSFALL GRADEBREAK(FEET) = 20.00 INSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 OUTSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 SPECIFIED NUMBER OF HALFSTREETS CARRYING RUNOFF = 1 STREET PARKWAY CROSSFALL(DECIMAL) = 0.020. Manning's FRICTION FACTOR for Streetflow Section(curb-to-curb) = 0.0150 Manning's FRICTION FACTOR for Back -of -Walk Flow Section = 0.0200 **TRAVEL TIME COMPUTED USING ESTIMATED FLOW(CFS) = 26.05 ***STREET FLOW SPLITS OVER STREET -CROWN*** FULL DEPTH(FEET) = 0.70 FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 FULL HALF -STREET VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.07 SPLIT DEPTH(FEET) = 0.58 SPLIT FLOOD WIDTH(FEET) = 23.32 SPLIT FLOW(CFS) = 8.97 SPLIT VELOCITY(FEET/SEC.) = 1.78 STREETFLOW MODEL RESULTS USING ESTIMATED FLOW: STREET FLOW DEPTH(FEET) = 0.70 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 AVERAGE FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.07 PRODUCT OF DEPTH&VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.44 STREET FLOW TRAVEL TIME(MIN.) = 3.17 Tc(MIN.) = 15.24 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 3.186 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT' TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 6.50 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 6.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 18.07 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 11.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 11.80 PEAK FLOW RATE(CFS) = 32.80 END OF SUBAREA STREET FLOW HYDRAULICS: DEPTH(FEET) = 0.70 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 31.58 FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.07 DEPTH*VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.44 *NOTE: INITIAL SUBAREA NOMOGRAPH WITH SUBAREA PARAMETERS, AND L = 394.0 FT WITH ELEVATION -DROP = 1.0 FT, IS 22.1 CFS, WHICH EXCEEDS THE TOP -OF -CURB STREET CAPACITY AT NODE 3.00 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 3.00 = 1355.00 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 3.00 TO NODE 5.00 IS CODE = 62 » »>COMPUTE STREET FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< »»> (STREET TABLE SECTION # 1 USED) ««< UPSTREAM ELEVATION(FEET) = 1082.00 DOWNSTREAM ELEVATION(FEET) = 1080.00 Page 43 STREET LENGTIi(FEET) = 776.00CURB HEIGHT(INCHES) = 8.0 STREET HALFWIDTH(FEET) = 30.00 DISTANCE FROM CROWN TO CROSSFALL GRADEBREAK(FEET) = 20.00 INSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 OUTSIDE STREET CROSSFALL(DECIMAL) = 0.018 SPECIFIED NUMBER OF HALFSTREETS CARRYING RUNOFF = 1 STREET PARKWAY. CROSSFALL(DECIMAL) = 0.020 Manning's FRICTION FACTOR for Streetflow Section(curb-to-curb) = 0.0150 Manning's FRICTION FACTOR for Back -of -Walk Flow Section = 0.0200 **TRAVEL TIME COMPUTED USING ESTIMATED FLOW(CFS) 47.82 ***STREET FLOWING FULL*** STREETFLOW MODEL RESULTS USING ESTIMATED FLOW: STREET FLOW DEPTH(FEET) = 0.76 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 34.85 AVERAGE FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.29 PRODUCT OF DEPTH&VELOCITY(FT*FT/SEC.) = 1.75 STREET FLOW TRAVEL TIME(MIN.)' = 5.65 Tc(MIN.) =20.89 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.636 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 13.10 0.98 0.10. 32. SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 13.10 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 29.93 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 24.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA-AVERAGED'Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL'AREA(ACRES) = 24.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 56.89 END OF SUBAREA STREET FLOW HYDRAULICS: DEPTH(FEET) = 0.80 HALFSTREET FLOOD WIDTH(FEET) = 36.62 FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 2.43 DEPTH*VELOCITY(FT*FT/SEC.), = 1.94 *NOTE: INITIAL SUBAREA NOMOGRAPH WITH SUBAREA PARAMETERS, AND L = 776.0 FT WITH ELEVATION -DROP = 2.0 FT, IS 37.8 CFS, WHICH EXCEEDS THE TOP -OF -CURB STREET CAPACITY AT NODE 5.00 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 5.00 = 2131.00 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 5.00 TO NODE 6.00 IS CODE = 31 » »'>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA«<« »»>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1080.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1067.00 FLOW LENGTH(FEET) = 674.00 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 33.0 INCH PIPE IS 22.2 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 13.37 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 33.00 NUMBER OF PIPES.= 1 PIPE-FLOW(CFS) = 56.89 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.84 Tc(MIN.) = 21.73 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 6.00 = 2805.00 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 5.00 TO NODE 6.00'IS'CODE = 81 Page 44 > »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW«<« MAINLINE Tc(MIN) = 21.73 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.575 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II):, DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 2.20 0.98 0.10 32 COMMERCIAL A 21.60 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.10 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.80 SUBAREA RUNOFF(CFS)'= 53.06 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 48.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 48.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 108.58 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 4.00 TO NODE 6.00 IS CODE = 81 > >>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« < « MAINLINE Tc(MIN) = 21.73 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.575 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN COMMERCIAL A 1.20 0.98 0.10 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0:10 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.20 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 2.68 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 49.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.10 TOTAL AREA(ACRES) = 49.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 111.25 **************************************************************************** FLOW`PROCESS FROM NODE 6.00 TO NODE 7.00'IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER-ESTIMATED'PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1067.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1062.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.70 MANNING'S N = 0.013 DEPTH 'OF'FLOW IN 48.0 INCH PIPE IS 36.2 INCHES PIPE-FLOW'VELOCITY(FEET/SEC.) = 10.95 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 48.00 NUMBER OF PIPES PIPE-FLOW(CFS) = 111.25 PIPE TRAVEL TIME(MIN) = 1.01 Tc(MIN.) = 22.75 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 7.00 = 3470.70 FEET. **********'****************************************************************** FLOW PROCESSFROMNODE 6.'00 TO NODE 7:00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW««< MAINLINE Tc(MIN) = 22.75 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.505 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL LAND USE GROUP RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A COMMERCIAL A COMMERCIAL A SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA SUBAREA AREA(ACRES) = 23.60 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 73.50 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 TOTAL AREA(ACRES) = 73.50 AREA (ACRES) Fp Ap SCS (INCH/HR) (DECIMAL) CN 1.10 0.98 8.60 0.98 13.90 0.98 RATE, Fp(INCH/HR) = FRACTION, Ap = 0.12 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 50.66 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.10 AREA -AVERAGED Ap = 0.11 PEAK FLOW RATE(CFS) 0.60 0.10 0.10 0.98 32 32 32 158.79 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 7.00 TO NODE 8.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) =. 1062.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1053.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 48.0 INCH PIPE IS 38.3 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 14.76 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 48.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 158.79 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.75 Tc(MIN.) = 23.50 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 8.00 = 4136.50 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 7.00 TO NODE 8.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 23.50 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.457 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 23.70 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 39.93 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 97.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.22 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.23 TOTAL AREA(ACRES) = 97.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 195.52 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 6.00 TO NODE 8.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < MAINLINE Tc(MIN) = 23.50 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.457 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): • DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS Page 46 LAND USE RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA SUBAREA AREA(ACRES) = 1.40 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 98.60 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 TOTAL AREA(ACRES) = 98.60 GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN 1.40 0.98 RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 2.36 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.23 AREA -AVERAGED Ap = 0.23 PEAK FLOW RATE(CFS) = 197.88 0.60 32 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 8.00 TO NODE 9.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1053.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1047.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 57.0 INCH PIPE IS 44.0 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 13.49 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 57.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 197.88 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.82 Tc(MIN.) = 24.32 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 9.00 = 4802.30 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 8.00 TO NODE 9.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < MAINLINE .Tc(MIN) = 24.32 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.407 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA LAND USE GROUP (ACRES) SCHOOL A 11.10 RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 12.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 38.86 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 122.30 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.30 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.30 TOTAL AREA(ACRES) = 122.30 PEAK FLOW RATE(CFS) = 232.28 Fp Ap SCS (INCH/HR) (DECIMAL) CN 0.98 0.60 32 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 9.00 TO NODE 10.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » > »USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1047.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1039.00 FLOW LENGTH(FEET) = 665.80 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 57.0 INCH PIPE IS 44.7 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 15.59 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 57.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 232.28 Page 47 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.71 Tc(MIN.) = 25.03 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 10.00 = 5468.10 FEET. FLOW PROCESS FROM NODE 9.00 TO NODE 10.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 25.03 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.365 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 23.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 23.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 37.65 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 145.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.34 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.35 TOTAL AREA(ACRES) = 145.80 PEAK FLOW RATE(CFS) = 265.39 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 8.00 TO NODE 10.00 IS CODE = 81 »»>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW< «< MAINLINE Tc(MIN) = 25.03 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.365 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II) : DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.40 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.40 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 2.24 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 147.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.35 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.35 TOTAL AREA(ACRES) = 147.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 267.63 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 10.00 TO NODE 11.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1039.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1032.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.25 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 63.0 INCH PIPE IS 47.6 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 15.24 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 63.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 267.63 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.76 Tc(MIN.) = 25.79 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 11.00 = 6160.35 FEET. **************************************************************************** Page 48 FLOW PROCESS FROM NODE 10.00 TO NODE 11.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 25.79 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) =. 2.323 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.70 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 38.65 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 171.90 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.38 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.39 TOTAL AREA(ACRES) = 171.90 PEAK FLOW RATE(CFS) = 300.72 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 11.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1032.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1025.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.25 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 66.0 INCH PIPE IS 49.6 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 15.71 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 66.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 300.72 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.73 Tc(MIN.) = 26.53 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 12.00 = 6852.60 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 10.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 26.53 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.285 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 2.29 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 173.40 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.38 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.39 TOTAL AREA(ACRES) = 173.40 PEAK FLOW RATE(CFS) = 300.72 NOTE: PEAK FLOW RATE DEFAULTED TO UPSTREAM VALUE FLOW PROCESS FROM NODE 11.00 TO NODE 12.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < Page 49 MAINLINE Tc(MIN) = 26.53 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.285 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.70 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.70 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 37.78 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 198.10 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.41 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.42. TOTAL AREA(ACRES) = 198.10 PEAK FLOW RATE(CFS) = 334.79 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 13.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1025.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1018.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.55 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 69.0 INCH PIPE IS 51.4 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 16.15 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 69.00 NUMBER OF PIPES = 1 PIPE-FLOW(CFS) = 334.79 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.71 Tc(MIN.) = 27.24 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 13.00.= 7545.15 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 13.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 27.24 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.248 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC' II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 24.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 2,4.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 36.83 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 222.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.43 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.44 TOTAL AREA(ACRES) = 222.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 365.18 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 13.00 TO NODE 14.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1018.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1011.00 FLOW LENGTH(FEET) = 692.55 MANNING'S N = 0.013 Page 50 DEPTH OF FLOW IN 69.0 INCH PIPE IS 55.7 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 16.26 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 69.00 NUMBER OF PIPES = PIPE-FLOW(CFS) = 365.18 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 0.71 Tc(MIN.) = 27.95 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 14.00 = 8237.70 FEET. FLOW PROCESS FROM NODE 12.00 TO NODE 14.00 IS CODE= 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < MAINLINE TC(MIN) = 27.95 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.214 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC• II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp. Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 1.50 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 1.50 SUBAREA RUNOFF(CFS) 2.20 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 224.20 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.43 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.44 TOTAL-AREA(ACRES)'= 224.20 PEAK FLOW RATE(CFS) = 365.18 NOTE: PEAK FLOW RATE DEFAULTED TO UPSTREAM VALUE **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 13.00 TO NODE 14.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« «< MAINLINE Tc(MIN) = 27.95 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.214 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4'DWELLINGS/ACRE" A 24.60 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.97 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) = 24.60 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 36.07 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 248.80 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.44 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap,= 0.45 TOTAL AREA(ACRES) = 248.80 PEAK FLOW RATE(CFS) = 396.55 **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 14.00 TO NODE 15.00 IS CODE = 31 » »>COMPUTE PIPE -FLOW TRAVEL TIME THRU SUBAREA« «< » »>USING COMPUTER -ESTIMATED PIPESIZE (NON -PRESSURE FLOW) « «< ELEVATION DATA: UPSTREAM(FEET) = 1011.00 DOWNSTREAM(FEET) = 1010.00 FLOW LENGTH(FEET) = 610.00 MANNING'S N = 0.013 DEPTH OF FLOW IN 102.0 INCH PIPE IS 78.4 INCHES PIPE -FLOW VELOCITY(FEET/SEC.) = 8.48 ESTIMATED PIPE DIAMETER(INCH) = 102.00 NUMBER OF PIPES = 1 Page 51 PIPE-FLOW(CFS) = 396.55 PIPE TRAVEL TIME(MIN.) = 1.20 Tc(MIN.) = 29.15 LONGEST FLOWPATH FROM NODE 1.00 TO NODE 15.00 = 8847.70 FEET. **************************************************************************** FLOW PROCESS FROM NODE 14.00 TO NODE 15.00 IS CODE = 81 » »>ADDITION OF SUBAREA TO MAINLINE PEAK FLOW« « < MAINLINE Tc(MIN) = 29.15 * 100 YEAR RAINFALL INTENSITY(INCH/HR) = 2.159 SUBAREA LOSS RATE DATA(AMC II): DEVELOPMENT TYPE/ SCS SOIL AREA Fp Ap SCS LAND USE GROUP (ACRES) (INCH/HR) (DECIMAL) CN RESIDENTIAL "3-4 DWELLINGS/ACRE" A 12.90 0.98 0.60 32 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS LOSS RATE, Fp(INCH/HR) = 0.98 SUBAREA AVERAGE PERVIOUS AREA FRACTION, Ap = 0.60 SUBAREA AREA(ACRES) _, 12.90 SUBAREA RUNOFF(CFS) = 18.27 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 261.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR) = 0.45 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.46 TOTAL AREA(ACRES) = 261.70 PEAK FLOW RATE(CFS) = 402.47 END OF STUDY SUMMARY: TOTAL AREA(ACRES) = 261.70 TC(MIN.) = 29.15 EFFECTIVE AREA(ACRES) = 261.70 AREA -AVERAGED Fm(INCH/HR)= 0.45 AREA -AVERAGED Fp(INCH/HR) = 0.98 AREA -AVERAGED Ap = 0.46 PEAK FLOW RATE(CFS) = 402.47 END OF RATIONAL METHOD ANALYSIS 1 Page 52 APPENDIX IIIII ME INN MIMI I= FILE: citrus.WSW W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 ************************************************************************************************************************** ******** Station L/Elem ********* 399.000 4.352 403.352 9.166 412.518 14.715 Invert Elev Ch Slope ********* 1000.680 -.0065 1000.652 -.0065 1000.592 -.0065 427.233 1000.497 5.746 -.0065 432.978 1000.460 1.522 434.500 44.510 479.010 9.090 488.100 84.060 572.160 JUNCT STR -.0065 1000.450 .0029 1000.580 .0022 1000.600 .0025 1000.810 .0021 Depth (FT) ******** 5.110 Water Elev ********* 1005.790 5.365 1006.017 5.634 1006.226 5.915 1006.413 6.000 1006.460 6.020 6.422 6.460 7.128 1006.470 1007.002 1007.060 1007.938 Q (CFS) ********* 338.00 338.00 Vel Vel (FPS) Head SF Ave *******I******* 13.17 2.69 .0058 Energy Grd.El. HF - ********* 1008.48 .03 12.67 2.49 1008.51 - -I- - - - .0056 .05 338.00 12.26 2.33 1008.56 .0056 .08 338.00 338.00 338.00 338.00 338.00 338.00 11.99 2.23 .0060 1008.64 .03 11.95 2.22 1008.68 .0063 .01 11.95 2.22 1008.69 .0064 .28 11.95 2.22 1009.22 .0064 .06 11.95 2.22 1009.28 -I- - - .0064 .54 11.95 2.22 .0063 1010.16 .03 Super CriticaliFlow Top Elev Depth I Width SE Dpth Froude NINorm Dp ******* ********I******** .00 4.99 4.27 5.11 .95 .00 .00 4.99 3.69 5.37 .83 .00 .00 4.99 2.87 5.63 .70 .00 .00 4.99 1.41 5.92 .47 .00 .00 4.99 .00 -I- -I- 6.00 .00 .00 .00 4.99 .00 .00 .00 6.00 .00 4.99 .00 6.42 .00 6.00 .00 4.99 .00 .00 .00 6.00 .00 4.99 .00 .00 .00 Height/ Dia.-FT "N" ******* 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 Base Wt or I.D. X-Fa11 ******* .000 .00 .000 .00 .000 .00 ZL ZR ***** .00 No Wth Prs/Pip Type Ch ******* 1 .0 .00 PIPE .00 .1 .0 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 •..0 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 .000 .00 .000 .00 1 .0 .00 PIPE .00 1 .0 .00 PIPE .00 .00 .00 1 .0 PIPE Page 53 FILE: citrus.WSW W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 ************************************************************************************************************************** ******** Station L/Elem ********* 576.830 50.040 626.870 381.130 Ch Slope ********* 1000.820 .0026 1000.950 .0026 1008.000 1001.950 46.000 1054.000 JUNCT STR 1056.000 8.000 .0111 1002.460 .0100 1002.480 .0100 1064.000 1002.560 JUNCT STR .0100 1066.000 1002.580 27.140 .0077 1093.140 1002.790 21.260 .0103 1114.4001 1003.010 Invert Depth Water I Q I Vel Vel Elev (FT) Elev I (CFS) I. (FPS) Head - -I- -I- -I- - SF Ave *****************I********-*I*******I******* 7.199 7.645 9.263 1008.019 336.00 11.88 I I 1008.595 336.00 11.88 1011.213 336.00 11.88 9.043 1011.503 • 336.00 11.88 - _I_ _I_ _I_. _I_ I I I 9.208 1011.688 271.00 11.41 -I- -I- I I I 9.180 1011.740 271.00 11.41 - I- -I- -I- -I- I 9.231 1011.811 269.00 11.32 _I_ -I- -I- I I I 2.19 .0063 2.19 .0063 2.19 .0063 2.19 .0064 2.02 .0065 2.02 .0065 1.99 .0064 9.196 1011.986 269.00 11.32 1.99 -I- -I- -I- -I- 9.266 I I 1012.276 269.00 11.32 - I- -I- -I- -I- .0064 1.99 21.260 .0103 .0064 Energy I Super Grd.E1.l Elev HF ISE Dpth *********I******* 1010.21 .31 1010.79 2.40 1013.41 _I_ .29 .00 .00 .00 7.65 .00 9.26 1013.70 .00 .01 9.04 1013.71 -I- .05 .00 9.21 1013.76 .00 .01 9.18 1013.80 .00 -I- - .17 9.23 1013.98 .00 _I_ .14 .00 1014.27 .00 -I- - .14 .00 CriticallFlow Top Depth I Width Froude NlNorm Dp ********I******** 4.98 .00 .00 6.00 4.98 .00 .00 6.00 4.98 .00 - -1- .00 3.89 4.98 .00 .00 4.57 .00 .00 3.74 4.57 .00 00 -4.56 .00 .00 4.12 4.56 .00 .00 3.68 4.56 .00 .00 3.68 Height/ Dia.-FT till ******* 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 6.000 .013 5.500 .013 5.500 .013 5.500 .013 5.500 .013 5.500 .013 Base Wt No Wth or I.D. ZL Prs/Pip X-Fall ZR Type Ch ******* ***** ******* .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 • .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE .000 .00 1 .0 .00 .00 PIPE Page 54 FILE: citrus.WSW W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 ************************************************************************************************************************ ******** Station L/Elem ********* Invert Depth Water Elev (FT) Elev Ch Slope ********* 1135.660 1003.230 551.780 .0086 1687.440 1008.000 JUNCT STR .0214 1692.110 1008.100 677.520 .0094 2369.630 1014.500 JUNCT STR .0214 2374.300 1014.600 677.500 3051.800 JUNCT STR 3056.470 677.500 .0112 1022.200 .0214 1022.300 .0114 3733.970 1030.000 JUNCT STR .0215 3738.630 1030.100 ******** ********* 9.337 1012.567 8.207 1016.207 7.855 1015.955 7.772 1022.272 4 (CFS) ********* 269.00 269.00 249.00 249.00 8.562 1023.162 220.00 5.894 1028.094 5.644 4.933 1027.944 1034.933 5.510 1035.610 220.00 Vel Vel (FPS). Head 11.32 - -I- SF Ave 1.99 .0064 Energy Grd.E1. HF ********* 1014.56 3.54 11.32 1.99 1018.20 .0078 .04 12.68 2.50 1018.45 - -I- .0091 6.19 12.68 2.50 .0081 1024.77 .04 11.20 1.95 1025.11 .0071 11.20 1.95 .0086 4.83 1030.04 .04 198.00 12.45 2.41 1030.35 -I- -I- - - - .0101 6.87 198.00 12.45 182.00 11.44 -I- -I- 2.41 .0094 2.03 1037.34 .04 1037.64 Super Elev SE Dpth ******* .00 9.34 .00 8.21 .00 7.85 .00 7.77 .00 8.56 .00 5.89 .00 5.64 .00 4.93 .00 CriticallFlow Top Depth I Width Froude NINorm Dp ********I******** Height/ Dia.-FT - "N" * * * * * * * Base Wt No Wth or I.D. ZL Prs/Pip X-Fall ZR Type Ch ******* ***** ******* 4.56 .00 5.500 .000 .00 1 .0 .00 3.94 .013 .00 .00 PIPE I 4.56 .00 5.500 .000 .00 1 .0 - -I- - - - .00 .013 .00 .00 PIPE I 4.42 .00 5.000 .000 .00 1 .0 .00 4.03 .013 .00 .00 PIPE I 4.42 .00 5.000 .000 .00 1 .0 .00 .013 .00 .00 PIPE I 4.21 .00 5.000 .000 .00 1 .0 .00 3.38 .013 .00 .00 PIPE I 4.21 .00 5.000 .000 .00 1 0 .00 .013 .00 .00 PIPE 4.02 .00 4.500 .000 .00 1 .0 .00 3.48 .013 .00 .00 PIPE 4.02 .00 - 4.500 .000 .00 1 .0 .00 .013 .00 .00 PIPE 3.90 .00 4.500 .000 .00 1 .0 Page 55 1 E INN 45.370 .0101 FILE: citrus.WSW Station L/Elem ********* 3784.000 JUNCT STR 3786.000 8.000 3794.000 JUNCT STR 3796.000 539.480 4335.480 74.560 4410.040 JUNCT STR 4414.710 344.342 4759.052 230.276 4989.328 Invert I Depth Elev I (FT) Ch Slope I 1030.560 .0099 1030.580 .0100 1030.660 .0100 1030.680 .0103 5.439 5.683 5.667 5.747 1036.233 4.500 .0103 1037.000 .1071 1037.500 .0118 1041.575 .0118 4.102 3.143 3.143 1044.300 3.212 -I- - .0086 .39 5.51 .00 3.40 .013 W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Water. Elev I Q I Vel I (CFS) I (FPS) -I- -I- -I- - I I *********I*********I*******I******* I I 1035.999 182.00 11.44 1036.263 1036.327 1036.427 176.00 176.00 174.00 1040.733 174.00 1041.102 -I- I 1040.643 I. 1044.718 1047.512 174.00 -I- 150.00 150.00 I I 150.00 Vel. Head SF Ave 2.03 - I- - .0083 Energy Grd.E1. - HF ********* 1038.03 .02 Super Elev SE Dpth ******* .00 5.44 11.07 1.90 1038.16 .00 .0080 .06 5.68 I I 11.07 1.90 1038.23 .00 - I- -I- -I .0079 .02 5.67 I I 10.94 1.86 1038.29 .00 _I_ _I_ .0078 4.20 5.75 I I 10.94 1.86 1042.59 .00 0073 .54 4.50 I I 11.44 2.03 1043.13 .00 -I-_ -I- -I- I 14.16 3.11 - 1043.76 .00 .0118 4.07 3.14 14.16 3.11 1047.83 .00 .0116 2.67 3.14 I I " 13.87 2.99 1050.50 .00 _I_ _I_ _I_ _I_ 4.10 CriticallFlow Top Depth I Width Froude NlNorm Dp ********I******** 3.90 .00 3.85 .00 .00 3.32 3.85 .00 :00 .00 3.83 .00 3.83 - I- .00 3.83 - I- .83 3.60 1.39 3.60 - -I- 1.39 3.60 .00 3.25 .00 3.25 2.56 3.28 3.14 3.28 3.14 3.18 .00 .00 PIPE Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 Height/ Dia.-FT ******* 4.500 .013 4.500 .013 4.500 .013 4.500 .013 4.500 .013 4.500 .013 4.000 .013 4.000 .013 4.000 Base Wt or I.D. X-Fall ******* .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 ZL ZR ***** .00 ******* No Wth Prs/Pip Type Ch ******* 1 .0 .00 PIPE .00 1 0 .00 PIPE .00 1 .0 .00 PIPE .00 1 .0 .00 PIPE .00 .00 .00 .00 .00 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 .00 PIPE .00 1 .0 .00 PIPE .00 1 .0 Page 56 Ell NE EN EN NMI 11111 11111 � 97.476 .0118 .0108 1.06 3.21 1.33 3.14 .013 .00 .00 PIPE FILE: citrus.WSW W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 ************************************************************************************************************************** Station L/Elem ********* 5086.804 20.866 5107.670 JUNCT STR 5112.340 386.144 5498.483 45.323 5543.807 HYDRAULIC 5543.807 10.770 5554.576 169.386 5723.962 39.466 5763.428 Invert I Depth Elev I (FT) Ch Slope I *********I******** I 1045.453 - 1- .0118 I 1045.700 .0214 I 1045.800 -I- .0098 I 1049.566 _I_ .0098 1050.008 JUMP I 1050.008 - I- .0098 I 1050.113 .0098 I 1051.765 .0098 1052.150 3.386 3.595 4.891 4.000 3.819 2.878 2.883 3.017 3.165 Water Elev ********* 1048.839 1049.295 1050.691 1053.566 1053.827 1052.885 1052.996 1054.782 1055.315 4 (CFS) ********* 150.00 Vel Vel (FPS) Head I SF Ave' HF *******I*******I********* 13.22 2.71 1051.55 -I- -I- .0100 .21 Energy Grd.El. Super Elev SE Dpth ******* .00 3.39 I I 150.00 12.60 2.47 1051.76 .00 _I_ _I_ -I- -I- - .0085 .04 3.60 I 123.00 9.79 1.49 1052.18 .00 -I- -I- _I_ _I_ - .0073 2.81 4.89 I I I 123.00 9.79 1.49 1055.05 .00 -I- _I_ _I_ -I- - .0068. .31 4.00 I I I 123.00 9.95 1.54 1055.36 .00 -I- -I- -I- -I- 1 I I 123.00 12.71 2.51 1055.39 .00 _I_ _I_ _I_ _I_ - .0097 .10 2.88 I I 123.00 12.69 2.50 1055.49 .00 -I- -I -I-• -I- .0092 1.56 2.88 I I I 123.00 12.10 _ 2.27 1057.05 .00 _I_ _I_ _I_ _I_ _ .0083 .33 3.02 I I I 123.00 11.53 2.07 1057.38 .00 -I- -I- -I- -I- - CriticallFlow Top Depth I Width Froude NlNorm Dp ********I******** I 3.60 1.17 3.60 -I- 1.00 I 3.33 .00 I 3.33 _I_ .00 3.33 3.33 1.37 I 3.33 - -I- 1.36 3.33 1.24 3.33 - -I- 2.88 3.14 2.41 .00 2.88 .00 2.88 1.66 3.59 2.88 3.59 2.88 3.44 2.88 3.25 Height/ Dia.-FT - "Nq ******* 4.000 .013 Base Wt or I.D. X-Fall ******* 4.000 _I_ .013 4.000 _I_ .013 4.000 .013 4.000 I 4.000 .013 - -I 4.000 .013 I 4.000 _I_ .013 4.000 _ _I_ .000 ******** No Wth ZL Prs/Pip ZR Type Ch ***** ******* .00 .00. .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 .00 .00 .000 .00 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 Page 57 NE NMI Ell EN EN SIN NEI Ell 9.242 .0098 FILE: citrus.WSW F .0075 .07 3.17 1.12 2.88 W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING .013 .00 .00 PIPE Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 ************************************************************************************************************************** Station L/Elem ********* 5772.670 JUNCT STR 5777.330 7.562 Invert Elev Ch Slope ********* 1052.240 .2146 1053.240 .0074 5784.892 1053.296 HYDRAULIC JUMP 5784.892 1053.296 537.416 6322.308 4.742 .0074 1057.265 .0074 6327.050 1057.300 JUNCT STR 6331.720 97.200 .0214 • 1057.400 .0071 6428.920 1058.090 JUNCT STR .0050 6430.920 1058.100 Depth (FT) ******** 3.333 Water Elev I I Q (CFS) *********I********* 1055.573 123.00 - I - 2.941 1056.181 87.00 2.901 1056.197 87.00 2.889 1056.185 87.00 2.889 1060.154 87.00 - I 2.901 1060.201 4.585 1061.985 4.098 1062.188 4.122 1062.222 87.00 46.00 46.00 45.00 Vel Vel (FPS) Head SF Ave *******I******* 10.99 10.08 1.88 .0071 Energy Grd.El. HF ********* 1057.45 .03 1.58 1057.76 .0073 .05 10.20 1.62 1057.81 10.24 1.63 1057.81 10.24 10.20 .0074 3.97 1.63 .0074 1.62 .0047 1061.78 .03 1061.82 .02 4.78 .35 1062.34 .0021 .20 4.78 4.68 .35 .0020 1062,54 .00 .34 1062.56 Super. Elev SE Dpth ******* .00 3.33 .00 2.94 .00 .00 2.89 .00 2.89 .00 2.90 .00 4.58 .00 4.10 .00 CriticaliFlow Top Depth I Width Froude NlNorm Dp ********I******** 3.33 1.00 2.90 .97 2.90 1.01 2.90 1.01 2.90 .00 2.12 .00 2.90 1.00 2.12 2.09 2.98 2.56 2.89 2.64 2.66 2.89 2.66 2.89 2.64 .00 1.84 .00 .00 Height/ Dia.-FT "N" ******* 4.000 .013 3.500- .013 3.500 3.500 .013 3.500 .013 3.500 .013 3.500 .013 3.500 .013 3.500 Base Wt or I.D. X-Fall ******* .000 .00 .000 .00 .000 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 .00 .000 - -I- ******** No Wth ZL Prs/Pip .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 Type Ch ******* 1 .0 PIPE 1.0 PIPE 1 .0 1 .0 PIPE 1' .0 PIPE 1 .0 .00 PIPE .00 .00 .00 .00 .00 1 .0 PIPE 1 .0 PIPE 1 .0 Page 58 NE NM NMI 11111 INN 111111 NEI 11111 11111 MIN MIN NE INS � 8.000 .0075 .0020 .02 4.12 .00 1.78 .013 .00 .00 PIPE FILE: citrus.WSW W S P G W- CIVILDESIGN Version 12.91 For: L. D. King, Inc., Ontario, California - S/N 566 WATER SURFACE PROFILE LISTING Date: 2-21-2000 Time:10:14:18 Invert Depth Water -Q Vel Vel Energy Super CriticaliFlow Top Height/Base Wt No Wth Station Elev (FT) Elev (CFS) (FPS) Head Grd.E1. Elev Depth I Width Dia.-FTlor I.D. ZL Prs/Pip L/Elem Ch Slope SF Ave HF SE Dpth Froude NINorm Dp - "N" I X-Fall ZR Type Ch ********* ********* ******** ********* ********* *******I******* ********* ******* ********I******** *******I******* ***** ******* 6438.920 1058.160 4.078 1062.238 45.00 -4.68 .34 1062.58 .00 2.09 .00 3.500 .000 .00 1 .0 JUNCT STR .0050 .0020 .00 4.08 .00 .013 .00 .00 PIPE I I I 6440.920 1058.170 4.101 1062.271 44.00 4.57 .32 1062.60 .00 2.07 .00 3.500 .000 .00 1 .0 - - - - -I- -I- - - - - -I- - -I- - - 113.185 .0072 .0019 .21 4.10 .00 1.78 .013 .00 .00 PIPE 6554.104 1058.987 3.500 1062.487 44.00 4.57 .32 1062.81 .00 2.07 .00 3.500 .000 .00 1 .0 - - - - - - - -I- -I- - - - - - -I- - - -I- -I- 5.896 .0072 .0018 .01 3.50 .00 1.78 .013 .00 .00 PIPE I 6560.000 1059.030 3.466 1062.496 44.00 4.58 .33 1062.82 .00 2.07 .68 3.500 .000 .00 1 .0 - - - - -I- -I- - - - - - - -I- - -I- -I- -I- - Page 59 APPENDIX Eli MINI 111111 1111 11111 NM MI MN In NMI 11In um' ..moueme NNE INIE INN! .um, NEN 1 al 1, I'1 •l). • IJU •�. ,l O• ..11 I- • (;J O - v. 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O 7 . rt •t 1 1 1 ( 1.20) STREET CAPACITY HALF STREET WIDTH = 33.00 (FT) CROSS SLOPE = GUTTER WIDTH = 2.00 (FT) GUTTER HIKE = PARKWAY WIDTH = 12.00 (FT) CURB HEIGHT = PARKWAY SLOPE = .020 (FT/FT) ROUGH. COEF. = ** ALL CALCULATED DATA BASED ON HALF STREET WIDTH FLOODED CONVEYANCE FACTORS DEPTH WIDTH AREA V/S**.5 Q/S**.5 .17 2.00 .17 17.880 2.980 .18 2.50 .19 16.904 3.198 .19 3.00 .22 16.478 3.570 .20 3.50 .25 16.386 4.083 .21 4.00 .29 16.509 4.733 .22 4.50 .33 16.775 5.522 .23 5.00 .38 17.140 6.456 .24 5.50 .43 17.573 7.542 .25 6.00 .49 18.056 8.787 .26 6.50 .55 18.574 10.200 .27 7.00 .62 19.117 11.789 .28 7.50 .69 19.678 13.561 .29 8.00 .77 20.252 15.526 .30 8.50 .85 20.834 17.692 .31 9.00 .94 21.422 20.065 .32 9.50 1.03 22.014 22.656 .33 10.00 1.13 22.607 25.471 .34 10.50 1.23 23.201 28.518 .35 11.00 1.34 23.794 31.805 .36 11.50 1.45 24.386 35.340 .37 12.00 1.57 24.977 39.130 .38 12.50 1.69 25.564 43.183 .39 13.00 1.82 26.150 47.505 .40 13.50 1.95 26.732 52.105 .41 14.00 2.09 27.311 56.988 .42 14.50 2.23 27.886 62.163 .43 15.00 2.38 28.459 67.636 .44 15.50 2.53 29.027 73.415 .45 16.00 2.69 29.592 79.505 .46 16.50 2.85 30.154 85.914 .47 17.00 3.02 30.712 92.648 .48 17.50 3.19 31.266 99.714 .49 18.00 3.37 31.817 107.118 .50 18.50 3.55 32.365 114.867 .51 19.00 3.74 32.909 122.968 .52 19.50 3.93 33.449 131.426 .53 20.00 4.13 33.986 140.249 .54 20.50 4.33 34.520 149.441 .55 21.00 4.54 35.050 159.010 .56 21.50 4.75 35.577 168.961 .57 22.00 4.97 36.101 179.301 .58 22.50 5.19 36.622 190.036 .59 23.00 5.42 37.139 201.171 .60 23.50 5.65 37.654 212.713 .61 24.00 5.89 38.166 224.668 .62 24.50 6.13 38.674 237.041 .63 25.00 6.38 39.180 249.838 .64 25.50 6.63 39.683 263.065 020 (FT/FT) 2.00 (IN) 8.00 (IN) .015 Page 61 .65 26.00 6.89 40.183 276.728 .66 26.50 7.15 40.681 290.832 .67 27.00 7.42 41.175 305.383 T.C. .68 28.00 7.70 40.737 313.536 .69 29.00 7.99 40.817 325.993 .70 30.00 8.29 40.925 339.134 . 71 31.00 8.60 41.058 352.965 .72 32.00 8.92 41.214 367.492 .73 33.00 9.25 41.390 382.720 .74 34.00 9.59 41.585 398.658 .75 35.00 9.94 41.796 415.312 .76 36.00 10.30 42.023 432.692 .77 37.00 10.67 42.263 450.805 .78 38.00 11.05 42.516 469.661 .79 39.00 11.44 42.781 489.270 C.L. . 80 39.50 11.83 43.401 513.614 .81 40.00 12.24 44.014 538.580. .82 40.50 12.64 44.619 564.169 .83 41.00 13.06 45.217 590.387 .84 41.50 13.47 45.809 617.238 .85 42.00 13.90 46.394 644.724 .86 42.50 14.32 46.973 672.852 .87 43.00 14.76 47.546 701.623 .88 43.50 15.19 48.113 731.043 .89 44.00 15.64 48.675 761.115 .90 44.50 15.97 48.996 782.431 . 91 45.00 16.30 49.581 808.131 P.L. Page 62 Page G-33 SUMP'. FORMULA Q .:4.3AD°'6(COMPLETE SUBMERGENCE) A `AREA OF OPENING (W x 0.656). W= LENGTH (FEET)* OF CATCH BASIN OPENING D= DEPTH (FEET) OF FLOW ABOVE NORMAL GUTTER GRADE 8" NORMAL C.F., 9"C.F. 1 AT C.B. Minasemiimito wm®—m�a s••••,MmalMimMaxew-••••••r� mimmummil .asNAC KANIM o� ==®��� � �io� =r1IMEMMMENNIMISMTMOSEININ=IMMINTISMFWAIIIIMMIPISIONINZOMMNI MIIN_m.s®®n wawa _ amv-vsi�m® ��®ice®® ���ssmi®®mt® ®m ®u0 ®YAO t��®i ®®m0 s� ---� ---Mv i�MinE4NEE.,ml• •0•••=•• sI v tea.. =ENEI.E. moo. s �s ®s mini®_�®-_��- a �Ms®tom®nv�$a ®�o�/�i OQmMOM EMMI MOM UMNUMM1 @!�®_1il1MUM smolumaiumminuinuriswammilisanal ®®®muMIBrIIIIIRLI ISNfABI®OUEUI®MIi®OIM®® MOUItl IIIIM111111111111111111111111111111TEMISMBEIMIDIEWEEMIMEMINIMMEIMIII ®®8®1111111®8P81®I8G®® I 1 ; • I : • ; • •;;l!i•IMilli c) 400 300 200 I' ®®®®®®P.®®I®® Ill 1 ! , ; . i I ; ; • ®®® � ®®1®pIHNIF. Q�iP,Imill111 ! ; : ! ®®®:!I!®0 = — �e--.-.v�.�� �.o..s.soma o.M.®own m..m .7.8 .9 LO 0• 90 80 70 60 8;0 40 30 20 I0 9 8 7 • D='DEPTH OF FLOW (FT.) ABOVE NORMAL GUTTER GRADE Los Angeles County Flood Control District Page 63 1' GUTTER DEPRESSION= ``=' 2' GUTTER DEPRESSION - 1 4 10 7 .4 .5 .f .T _iA1.0 CUTTER FLOW DEPTH- D (FEET) • 60 . 50 07 1— Z 4:, U a c, . .2 3 .4 .5 .6 .7 .t .t 1.0 GUTTER FLOW DEPTH-D (FEET) NOTE: Cures between D= 0.67'and 1.01 are not from model test data and will be revised in the future when additionoi model test data are available. 40 30 2 10 s 7 i • 50 10 s 6 •:1 2 .3 .4 .s -6'=.7ALO GUTTER FLOW DEPTH D: (FEET) CURB OPENING CATCH BASIN CAPACITIES STREET SLOPE =.01 Page 64.! .. APPENDIX `F' INN INN INN NEI MN INN EN NM INN NMI INN MIN NE =I MI -NMI I INN� CONSTRUCTION NOTES Ol comma/or 69' RCP. (1330)) CONSTRUCT 90' RCP. (1AO0 ( C00RUCT Sa RCP. (1D00) _ © mama 48. RCP. (13501) - O creamUCT sr RCP. (13Gm) ® CONSTRUCT 38. RCP. (200013) O CONSTRICT 30' RCP. (200m) O CONSTRUCT 24' R.C.P. (2030D) 0 CONSTRICT 80610E PER 0ERC014 PUBLIC WOKS ASSOSATBN STANDARD RAN 320-1 MOH 9ARR0E COVER PER SAN REA801D4140 COUNTY TRANSPCRTATKR DEPARTI6R STANDARD POT 203 lO CONSTRUCT ARMOR STRUCTURE PER AIEENY0 PUBLIC WORM ASSOCINRW STAMOD PLAN 332-1. CASE 1 - 11 00tsrsucT CATCH BARI PER SAN 9ERNMONO COUNTY " 1RAI6P0RTA90N DEPARTMENT SLOCUM DUG 209 AID • 206A WIN LOCAL DEPRESSOR PER SBC1D S01 DWG 20313 1© CONSTRUCT mason.' STRUCTURE RCB 10 PPE PER ARP. SD. PLAN 342-1 AND 342-2 13 ONSMIXT MOOED ■U2EM PER DRAG Y O1 SEES IR 9 14 REMOVE mono NET O CONSTRUCT SION DRAIN NET PER DETAL'e' SHEET 9 16 =sun CT CAST-N-PLACE REYORC 0 CONCRETE SPREE DOR CULVERT PER CILTRANS STD. PAN 090 (SPAN-E. 1D011-T. 0a95, 12-T. 13-0'. S1FE1. SPARNi6: •etBAR.11 T' BAR.EO MAIL EARTH COVER -101 • CONSTRICT CONCRETE COLLAR FOR R.C.B. PER AAE0Cl0 - F1NUC WORKS ASSOCIATION S10. PAN 380-2 Ott BENONAR( NO. 289 ELEVATION - 1031.22 RR EWE N POE NO. 61319 NE C09. OF SANTA ANA AVENUE AM CATANIA AVENUE Underground Service Alert =11CN 4218/4217 Or 111E COVORNENT CODE REWRES A DD OVERT E:ONEMA11aN NUMBER BE SEED BEFORE A POUT 10 EXCAVATE RI BE TAW F0t YOUR OD ALERT IA YA®t CALL CICER/TOM STROKE AUNT 10L TREE I-800-227-2600 TWO WORKING DAYS 9EF01E TOU DIC STORM DRAIN IMPROVEMENT PLANS FOR CITRUS AVENUE FROM JURUPA AVENUE TO SLOVER AVENUE IN THE CITY OF FONTANA AND THE COUNTY OF SAN BERNARDINO LEGEND EDGE OF El9S0D A5RIN.T M110E1E PANDIENT E100SE 0 t D - PISMO CURB AND CUTTER - - -. R/N - E16S1NG KKi12-OF-WAY.-.- 1 PROPOSED STORY ORAN PROPOSED STORY ORAN Y0910E HIV. - SORT DRAIN OVERT ELEVATION SIRET CONTROL TARGET _ Deiwrini tot OCR arr OAT FC,,FND CONT - WWI Nlp%TAENCE P1AO (MP0.0101A1E LOCATION OF INTERFERENCE WTI TYPE OF U1urr mum 9n Q • EC AC. CURB - rilEa- T-1F1FADNE E-ELECTRIC W-WATER 0-EAS SD-STDRN DWI 5-DRE2 TV -CABLE MENTOR 0-UNINO N MUTT EM-n0CATIOI P-o.0E DATA RECCRD SURVEY Yn9RE11T - EIOS1ND ASPHALT CONCRETE CURB EDST0D MORAY POTHOLED MIT L9CIfiGgN;E 'I0 WAY • (900)19 INNAEL PA9PoIX THORNI0i RC-E. No. NN226 SEE SHEET NO. 6 SHFFUND 2S SUL.! IDLE TITLE SHEET CONSTRUCTION NOTES STA 10+08* TO 20+00.00 STA. 20+00.00 TO 30+00.00 STA 30+00.00 TO 40+00.00 STA. 40+00.00 TO 50+00.00 STA 50+00.00 TO 60+00.00 STA 60+00.00 TO 65+60.00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 PROFILES AND DETAILS • SEE SHIFT NO. 7 Index Map No& TO CONTRACTORS Canafmtbn cantroctor wain that in GFabtdad a1eord0npe with generally oeceptod aG9RiyaTe treat°, wi N reyi.d to aaum wN and oanplrm rus0 Day a Pb .le and0ao dOP9 the coffee el ranw.ala or 0w propel. 9W1ig Tarty o9 all - Tanana awl prop*, gat eels r.REarwt dog be gm, PINT Rntt.wdy out not he POW to mental .akP9 hew, awl contra ceihoclor Who' ego to dare. POaMIy and kid design prakalana harn0eho from any aM a 11ab4R1c real Or ae9rd, P connection .Rh the 70100,aa. a work on this project. 20.9 r9 9*Lty 0P1D gam the Re nWhaw. of 6ealut 9 810*10 l PA Retracts and obmrb0clea pala0F^9 Teak awn s or elated P these pa. the RM 101trW apam,na a Rot .epepa ore prosi0W a acre plow to wok aid the page P protected. Al ante tea aiM a757 0actaa Poi comply with the 1Oe0905aoa Safety old Health SIOIOcoo a the U.S. Depobnent el taps awl with the State of Catania Department of ednatrkl Rtlolbn. •Conshuatico4 Solely Ode.'. The 0d ERR., she not he • q c.M Tony IN 00 a canl0cts s 18 .ocba regaotiono gnd wears. PRIVATE FNr4N(FR'C N0TI7ES TO g(R0RACTORG Die patine. end Romani. Toderground .we wp en Oahe by hoorah aw9a1 a. novas. To the bat el off kawl0pa there U• we pase no w. �omewa no 9 othottwes sootTo goat Paalnn of .Tea Pot nor rah uUdito or bright n Knee whoa Portions ore not chow. 1M contracted. shad Pi rhopo.Ele b 1.8AR a abut' rod Rtaa can -pogo pre to mat on gamut. to *robe weal P.R. a a Ines aged"+, gnu eat .baler ec at down neon, and der owl, damag* or protection of thew lea. The aantraater anal call P 0 leo.tbn request to Ugggmq Singe Not (USA) Phew 1-No-227-RRM two (2) g0kM 89Ye pier to d991^4 No Rnshuctia permit mad by Public Woks Dpabwnt eha b..a11d k quirt' ndwground number• Issued byt hoe at U.S.A. - SLOVER AVE SEE SHEET NO. 8 PROJECT LOCATION xx gm, I I 1 a ae_eg il3 g �g Y s a 4 i ¢ 3 -€ TITLE SHEET STORM DRAIN IMPROVEMENTS CITRUS AVENUE FROM JURUPA AVE TO SLOVER AVE Vicinity Map SOME - R1S SHOULD CONSTRUCTOR OF TIE MOORED IMPROVEMENTS NOT COMMENCE WINN TWO YEARS OF THE DATE OF APPROVAL 910W1 1ERECN MD CIORED FORM N A 041(1ENT MANNER, TIE OTT 01f11EER STAY MOORE REM90N5 1011E PLANS T0' BRNO THEY NTO CONFORMANCE VTR COMMONS AID STANDARDS N EFFECT. CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE to 0.013N TOT CITRUS AVENUE STOW/ DRAIN - TIRE SHEET 13 BROWS BELT 400111 art TIMM MIMED re. OIT 2832 / W vi 8 8 8 8 8 8 b 2 114 1101 I. 11 ; 141'1 y M3 W 111 Nil!! 6h 8 y ! !III z §$,, 1' $1 U iY i w 9 a a r ' ' pii,Egol toqui0:04- N5 PS P 26 134 Crs FPS 24 .1,1 1 • .. ; . . . i. .... . .. IC�Illlllil 1••:::::::1::::1 r,ETC■■■■■■■■■i* i ....■■■M IIiililhI 1Ci IIIr1Ir111lhIblII111111s:i_ ■ — -— . esa� r=■■■.■:ee■ s rl ■■■■ Iliu�ll� �_.. �rF�l�■■ �■■��■■� WI ■■.■■I; r■■■■■■■■■r.■..■.■■:.:■.:.::.=_L' UMW ■■■■tWHINIWMME Inte.E— ..■.Lim■ ■■■■ ■.LEI r% 1 ii■■iiiiiii�■iiiiiil•1U10 ,������� R�iiiiiiiiiieiiiiiiiiii:�%�� ■■l!!ki■■■ga ■1.Pu■.■■■■■■__ nor . - — ■■■■■■■r:.....- ----- ■■■i■■■■■■ ■ �.I!" '1 •.uIu■ ■V■■WAMMEMM.■■7 i •• 111r � ■Gi■.!■GG■■■■■■.� ■■ 1 '■■ II � ■ 4■■■■■■■■IItIMM: ■U II■■ ■■■■ ■■■■■■■■■■■■ C 3AL2 -P. • W N ._ W FPS • 17, w 1 ■ u LIE!' — �.�_ ^"_1•■ ~=11■ar.>I._ i IR R. ■ 1(00 '4 209003 N • 6^ .P 541.089 R IP NEN LW OAL -A 4 ■ 1AgLA O 10 - 5A t0600�00 11 1 JURUC'�Ma TAc.1s_ 1 IK CURVE/UNF TAR) F DELTA/OE/ANC N 111432f E x 44'44133. R M 4046'34. E x 001511 E RADIUS LENGTH 26.10 2195 37.74' Underground 1Prvice Alert SECTION 4218/4217 OF THE GOVERMENT CODE RE1IRES A DIG MITT D 4(RI041MN - NUMBER BE ISSUED SiED BEFORE A PEMRT 10 EICAVAIE .AL BE VAU D FOR 1131R NC ALERT ED. 1111103ER CALL UNDERGROUND 54014E ALERT ICU TREE 1-800_277-2600 TWO KNOW DAYS STORE 10U OD rV. TeEUNT Hh6r Fes= 1 (01 1 42 12 _ 13 0EN401E ASWBUIlOEAD 14 15 CONNECTION DETAIL 'A• SCALE I' . 10 L7CI11G qN AEDp 6,Y E109) 93'7 U NCItAEL PATRICKEXPIRES 9-304WN14 0.GE RN 44229 • 16 17 PF `QMAE711 R/R 0217-1N-15 '4. 3O M' 510M2 GRAN 18 S' a%r -4- c TYPICAL CROSS SECTION AT STA 17+00 SCALE 1'.10, PLAN / PROFILE FOR STORM DRAIN IMPROVEMENTS CITRUS AVENUE FROM JURUPA AVE. TO SLOVER AVE. SWIM CONSTRUCTION OF THE REQUIRED 94PROVEMENTS NOT CONNENCE NUM 11W YEARS OF THE DATE CF APPROVAL SWAN HEREON AND CARRIED FORM N A 0693ENT MANNER. DIE CITY ENGINEER WY REQUIRE REVISIONS TO THE PEAKS TO BRNO TEN PITO CONFCRILANCE NTH CONDITIONS AND STANDARDS N EFFECT. 20 TCT NO 8 8 DN CONSTRUCTION NOTES O CO 51411C166- R.V. (13.AD) CONSTRUCT 90- RCP. (13501) N O CONSTRUCT 24. R.C.P. (13500) W O comma MAN IXE PER ANRICN P000C KA= ASSO3A1101 STANDARD PUN 320-1 EOCEPT WWIOIE COVER PER SAN BERNARDINO COUNTY TRANSPORTATION DEPARA0IT STANDARD PLAN 205 0 0.643 T ANCMN STRUCTURE PER mamma PU1UC ©WRNS ASSOCIATION 51AMAM PO N 332-1. CASE 1 CNKTeuer 1Re19DON STM4ClURE R.CS 10 PPE PER APRA M. PLAN 342-1 Ne 342-2 1© CONSTRUCT WNCPEIE BUDEAD PER DETAE'C 011 SHEET. NO. 9 O REMOVE D951N0 say NA LEIERAL O CONSTRUCT STOW NUM NIET PER err. B' SHEET 9 -:- COx51RUCT CAST-N-PLACE ammecED CONCRETE SNO1E BOO CULVERT PER CAL1Re1S 51D. PUN D60 (SPAN.E. 101T.Y, 11.1$. T5.r, 73.C. SLED. SPAWY4'. -o 8AR.97. -0' 51A2.47) NAIL EARTH COVER .10) 4) OTT BENCHMARK NO. 269 ELEVATION - 1031.22 RN SP9E N POE NO. 91319 1E Wit CA SANTA AMA ANOME Ate. CATANIA MADRE SURVEY CONTROL DATA MRTINO 466067 7.417 CASTING 2059208 20604.60 REARM NGO15'Sr1 051ANCE 2744.51 CITY MA Ire 119.40154 CCP NOT OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE aiRUS AVENUE STORM DRAIN STA. 104-081 TO 20+00.03 As 91101111 DEN NAY 2000 NE DUNG d V' f. 4LE 1a 25121 1222, • 1111)_cn s ./■■/.////�//.//////////■/.Y,:. 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OF SANTA RIG AVENUE AND COMMA AVENUE SURVEY CONTROL DATA MORONIC 466067 7405.17 EASING 205920E 2050460 9EAANG INSTANCE 1100151TE 2 04.51 CONSTRUCTION NOTES O2 comma err R.C.R. (1360D) p CONDNST 30• REP. (20000) O CONSTRUCT 24' ACP. (20003) 0 coisie 0T WIIIDLE PER 0EANJN PU91JC wows ASSOCIATION STANDARD PUN 320-1 E%FEPT YANNO E COVER PER S I NR ARD91O COUNTY TRANSPORTATION DEPART./ STAMDD PUN 205 10 CONSTRUCT &NCHON STRICTURE PER WOMAN MUG WRNS ASSOCIATION STMNARD PUN 332-1. CASE 1 IQ 036ienC1 canoe 6)4000 PER URN/ Y aN OIL IUD 9 SCALD O' - 40' SHOULD CONSTRUCTION OF THE REWIRED RPRON11(615 NOT C0111FNGE N1NN 1110 YENS OF THE DATE OF APPROVAL SHORN HEREON AND CARRIED FORTH N A DRJOFNT RAWER. THE CITY ENGINEER NAY REOURE RENROIS TO THE PLANS TO ENNG THEN N10 CONFOFMANCE NON CONDOMS AND STANDARDS N EFFECT. CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE N9PON ample II. U1RUS AVENUE STORY ORAN STA 20+00.00 TO 30+00.00 riuT 9a69 9 e WANC4 ct N. 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DNS 2038 - ti a 1 i •'$ I ., 1p CONSTRUCT TRANSIT/ON BBMCTAE Re. C10 PIPE PEA O - - gN�' b 1 - - - APALL STD. AN 342-1 NO 342-2 - E -g ^ m' ® CONSTCT STORM CRAN NET PER DEDL b- STET 8 0' 0 - CC4.1RURUCT CCRCREIE COLLAR FOR RCP- PER AYEFOCMF PUBLIC WORKS ASSOtlADON STD- RAN 380-2 39 ra sta4T6 40 DFDEv1.�i' v FLUSH TOT NO. 11 BDIDMARK NO. 2B9 EIEVATION - 031.22 RR SPAT N POE IO. M316 IE COR OF SANTA MIA AVENUE AND WAWA AVE DE SURVEY CONTROL DATA NORIINO P60.67 TASTING 2039206 0 2 3 SIP 0 CURVE/UNE TAME 00.00) EANIO N C015•er E N 0016•N- E N .518.01- E N 44'4359' N N 4S155T E 45V000- RADIX 2130• UPON 73630• 26170• 5235 ,6.4Y 17.67. TANGENT 932 7 6 N04405A 4519Too- N 45155T E 2250• 13.18• 17.81 2105• 922 Underground Service Alert SECTOR 4218/4217 OF THE ODYERTMFIIT C00E 402040S ADO ALERT OENIFICATICH NUMBER BE 69ED BEFORE A PERMIT TO EXCAVATE ILL BE VAUD FOR YOUR DO ALERT ID. NUMBER CALL. IDERCROIIO SERMCE ALERT TOLL FATE I-800-227-2600 TIRO swam DAIS BEFORE YOU PG FCC OCR art LDanG LD. ONO, A.C. 2151 038*00ON CENTER AAY SUITE 1008 14 01704 (aa PATRIOT NDeI10N RCE NA 44226 EIPIRLS 9-30-0 5 3 h54 48• R/6 44 Dam 3D• PROP. STERN DRAM B- ■ 5 1 5' let. .4- TYPICAL CROSS SECTION AT STA $34OO SCAM 1.. ICC PLAN / PROFILE FOR STORM DRAIN IMPROVEMENTS CITRUS AVENUE FROM JURUPA AVE. TO SLOVER AVE. SHOULD CO4STRUCTON OF THE REWIRED IMPROVEMENTS NOT COMMENCE WITHIN TTAO YEARS OF THE DATE OF APPROVAL SHORN HEREON AND CARPED FORTH N A DUMP MANNER. THE Ott ENGINEER MAY REQUIRE R0TSONS 70 0E FLANS TO BRING THEM INTO CONFORMANCE MIN CONUTONS AND STANDARDS N EFFECT. 740117 907143 BER A° NO0155TE 20604.60 1061260 I N001a'03-E 0 INSTANCE 24431 1872213 SCALE 1- .4 40. CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE MIN°`- ev CITURS AVENUE STORIE DRAIN PaNus, STA. 30+00.00 TO 40+00.00 A819 MORN NAT 2000 P®Da HPT NMI. St 2832 6 ) 9 fi ' 1112-SO 1 CITRUS AVENUE STORM DRAIN STA 40+00.00 ID 50+00.00 aVE .u. 1•1 N 41 411.111 • V -t0N P. F L-T-5 LF, S-O.0 32 40 STA IBA 1 TIMIIIMMINIMIIIMIIIMINPraiMMarIFITIRIMINIMI1111111111111•MI2Wir AMMO 1111111•Miilllr • 4Wt ri'---:'Tim 41 A4 '42 43 45 S<' n I� j t1 - KRT: t• � ■E111 U MEE < _OI — IIIIIMI look 46 Va O Ma-111-a o2n n1-M ( O O]Sl SLl wl 47 TYRO{. 48 - 49 STA SMta T9 M. Tr; GSAL FLAN EIFVr10672e fly 1, OP *4� 1 I a Nk 1� © 11 }©I �k EK �9. aw.l. 5" 1� w .e :ems <,: 1 w`��, - 1s'•�t1Tr� A3 3 - 9asa1wl CITRUS GAIRVF/I INE TART F DELTA/S.M. N 0016'01• E N 4516'01• E N 69'43'69" w 600A5 22.5' LEMON mooed a14' 17.67. 1217• TANGENT _ 9.12• 2 9 PMOt POLE 1O BE RELOCATED BY OTHER Ai1FR WE4IRUCBOi PROTECT M RACE AVENUE mu-911-s. FONTANA UNI ED SCHOOL - STRICT. PR SED CITRUS ONTINUATI HIGH SCHOOL 4E 44' 40' 0 R/1 C 46 30' 47 • 6/E I-� T I S I S' \- - 1 STOW ORNi .mow y4 I Y`AER TYPICAL CROSS SECTION AT STA 44+00 SG.E 1• - 10' TCT N0 2* nl • COY BENCHMARK N0 269 ETEVATON - 103L22 RR SRENMIE NO 613191E Cat. OF SANTA MA /NAME MD GTAN3A MANE SURVEY CONTROL DMA NORDNO 740E17 907343 FAS1N0 2060420 2051260 EEAR6D N0016T1'E DISTANCE 99013 CONSTRUCTION NOTE1 O CONSTRUCT Se R.V. (13600) p comm. 7 4e' R.C.P. (13500) 0 CONSTRUCT 30• PC./. (20000) 000NSTRUCT MANNOIE PER AMERICAN MUG WOWS ASSU0AT1a1 STANDARD PIMi 320-1 DEEPT MA1NOIE COVER PER SAN DERWIN. CONTY TRANSPORTATION DEPMIIENT STANDARD RAN 205 () CONSTRUCT CgWE1E 9AKINAD PER MAC 'C SNIT 9 a SCALE: 1' - 40' Underaround Service Alert SECTION 4216/4217 OF THE aa1£D6ENT OWE REQUIRES A DM ALERT 6DDSICAD N \cNUMBER BE E%GSSUED BEFOREA PERMIT TO VATE MI. RE„ NOR 1DUR DIG ALERT ID. MINDER CALL UNDERGROUND SEANCE ALERT TOE TREE 1-800-727-2600 T60 VERMG DAYS BEFORE YOU INC DAIE OMR OTT CAN wane W 911161M 6pMO1 MITER RAY (0) AT7G02 mown. P210100 THORNM.1RCE «0 44226 PLAN / PROFILE FOR STORM DRAIN IMPROVEMENTS CITURS AVENUE FROM JURUPA AVE. TO SLOVER AVE. SNEAD CONSTRUCTION OF TIE REWIRED 61PROVEMENTS NOT COMLIF.NCE PATHIN TWO YEARS OF THE DATE OF APPROVAL SHORN HEREON AND CARRIED FORTH N A DUGENT MANNER. THE an ENT84EER MAY REQUIRE REVISIONS TO THE PLANS TO BRING THEN INTO COKORMANFE PATH °MOTIONS AND STANDARDS N EFFECT. CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE WAN Ft CCP s99a.L 1ec e®I SPE -63 SHOWN NAT 2000 OWEN "1/ sb= 9 STA 37M4.50 CFA RAPIDS EA V 59.S CPS :XS'ING ARIA 1/,1111 IAN EMI o= UM' if D,r ISO (F.S. / • 1260 F.P.S. PER NB temmirAibura ^ .11111imar •F 1 14 — - Tii PERPPIA 63 - CURVE /1 INF TARIF N OO16N•E N 4516'01• E Underground Service Ned SEC EN 4215/4217 OF TE GOVERNOR NOE RENEIES A DIG ALERT WIIFICADM NURER BE ISSUED BEMIRE A PWRT 70 EXCAVATE W1 HE VAD Eat TOR DIG ALERT ILL WIRER CALL - URDERGRat9D 90500E AUNT 1111 FREE 1-000-227-2600 TAD ROFDNG DAYS BEFORE YOU DI L S2' . L A VDT: Y.r 54 55 56 STA 5+4 14.79 ALISO DR. Ei,•l•1"afI AN 45 RC1. C, V .1 NEN • mom 11111 �r�l.�rrll�re�nlrrr �RRRRRR��RR�i- ���► ifill1111111110.11111111. mumMIIPlu"7MMIN1MI' t� _w\i=11111MMi!-.. �M.CEMI�1�'l,7�Ir� MEM.���1�T IUD _■ r!/I�.ItF`/.i \SM. _S i!NL�IPIL: MEMO i il•Y •1 P ars RR WILCO, FLUSH F1191 E11Y..106626 r r �>•r �P ref 11��.• >�' �er.Illj , MIPA IF#/ �lkw. ...?"*.ti fad.. �.�a sri�1���`—i1Fi.Cr:.^r.T;-:;a�/F��aiYir�ai�`.fa� CITY Or FONTAHA � 0 ..„ <rm rrm- ; rm ONOB6ENERIPAY ONTAIO. CA SHWA (909) 9A-0200 MIORAL PPAATRRX 114 a1R. N CE No.4l226 ATFRAI •0• SEE SNFET • TYPICAL CROSS SECTION AT STA 55+00 SCAIL 1• . tO PLAN / PROFILE FOR STROM DRAIN IMPROVEMENTS CITRUS AVENUE FROM JURUPA AVE. TO SLOVER AVE SHOULD CONSTRUCTION OF TEE IEOURED RW508EIIEHIS NOT CONIENCE MREI IWO NEARS OF THE DATE OF APPROVAL SHORN HEREON AND CARRIED FORTH II A DILIGENT MANNER. THE CUT ENGINEER NAY REQUIRE REVISIONS TO THE PLANS 10 BRING THEMWOCCHEM/0110E MN COHD1110NS AND STANDARDS N EFFECT. U`< 41.4=lN:F_Y:1xb,21 CT' BENONAR4 90 21M ELEVATOR . 103112 RR SAE N POE Na 61319 TIE COL OF SVNTA ANA AVENUE AND CATAISA MODE SURVEY CONTROL DATA CONSTRUCTION NOTES 0 NNSIRUCT A9. RCP. (13500) OS CONSTRUCT 4r RCP. (1350D) CONSTRUCT 39• R.CP. (20000) CONSTRUCT 24- RCP- (20000) p CONSTRUCT NAMIOE PER MERMAN PU61C TOWS ASSOCIATION STADAD PLA1 320.1 OIaPT IMMICL1 C01(R PER 5A1 BERNADI NO NARY TRANSPORTATION E PARTEYT STANDARD PLAN 205 Q NN0TR311RAN95a1 SRRICOE RCP. TO PPE PER A.P.M.A. 516 FUN 342-1 MD 342-2 CONSTRUCT STERN ORAN1 N1ET PER DETAIL g SHEET B 16 CONSTRUCT CAST -RI -PLACE RER(ORCED CONCRETE 9N9E SON CULVERT PER CALIRAIS 510. ftAN DB0 (SPAN.9'. FDLNT.S. T.SS. T2.Y. TI.S•. STEEL TPAO10.9•. •C BAR.n T• BAR.f) MAK EAR0N.COVER .41.1) CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE �fA C11U(S AVENUE STORM DRAW STA 50+00.00 10 STA 60+00.00 svAD AS 9009E Ne NA& 2003 1117-SD M M M ��������������■�������a�■� SO TTA. SI+t6A11 TO. 1 P. CSN,. FLUSH ELEV.01057.66 f4467 OLS I 11 Ode .f.S V4D.+.PS _ 1 •� *M•M MEIN MMNNS 1.1111 =111 N r f IMMO ATFRAI "H. PROFILE HEREON( 0 2 CURVE/( NNE TAR! F 00-WEEANMG N 0016'01' E N G0TE01' E N A51NO' E N A53.T51' E N 624952- E 909080. N 0310E6' • 2250' 22.50' LOGIN 329.36' 23062 16.57. 17.50' 5673' 53.50' 111v1111111111111MM"1"1 NM M MMNNMMNMMMMN_MM 1 ■ 11 • Menglialien M n N - I N EASING R DVEP STOP A IF AI J `-A1 7 TANGENT 922 2230' ■ ■ ■ ■ M M i R ONADE (PE T F'A 17 9 !!� , Ir1 MART 111111111 A Ate, W ,—;— - -mL ADD ABOVE GROUND MUTTS. RELEGATE BY DRIERS. BRAN TO BEDMfNG CONSTRUCTOR. - Underground Service Alsrt SECTION 4216/4217 OF Et WITRNIgT CODE MOW A DIG MEAT OENINCATION NUMBER BE ISSUED SUC E A PERMIT 10 EXCAVATE ELL BE VAD FOR ECM DC ALERT 10. MAW CALL 01AERPRONND SOME ALERT 121 FREE 1-13OD-227-26W TWO EOWHD DAYS BEFORE 1)U MG R.V90.1 NNPNY OIDIC OTY DAV SACO. ♦ C7-S NV 111111111 N FIEliti 0111100011 F i E -MMMMC A _ ��MNMI -ION-MM UMINEN Via MTJr•I/, 6 r A. 41011MNINIMENIMI IN�>f�j :2=1.1 h 11. Folsom iimsmiNunramor. oiew, SET TEE SECTION N CONCRETE FOOTING It TRONL To' a STORM DRAIN I FT DETAIL -B' RTS CONSTRUCTION NOTES O CONSTRUCT 92- R.C.P. (135E0) . O CONSTRUCT 30' RCP. (20IXA) O CONSTRUCT 24' RCP. (20000) - - O CONSIRUGT IMMIX PER ANENCAN PUBLIC MORNS ASSOCIATION STANDARD PLAN 320-1 EXCEPT MANHOLE COWS PER SAN BE%UROPNO COUNTY 1RMISPOYTATION DEPARTMENT STANDARD RAN 205 TOO CONSTRUCT ANCTNN STRUCTURE PER AIERICAN ROM MORNS ASSOCIA5Nw STANDARD PLAN 332-1. CASE I 0 WMSIRUCT CATCH BASH PER SIN BERMMO 10 COMFY TRANSPORTATION DEPARTICT STANDARD DEG. 206 PM 206A NM LOCAL DERESS 1 PER 59C11) SIC DWG. 2033 13 - WNSTRUCT WNNCFEIE BIAINTA0 PER OETAL'C ON SEER 0 1+ REMOVE EMEND NEE 15 CONSTRUCT STORM MEAN MET PER OCTAL 'B' SHEET 0 © W 516110T C IONEIE COLLAR FOR R.C.P. PER AMMAIN RIBUC •DNS ASSOCIATION STD. PLAN 380-2 1 N. NOTINIE LO /PPE .l Tlb RECEIVE lUG CE AT A 11.(FNT DF AU ANCHOR BLOCK CLASS 560-C-3250 CONCRETE wc'nG IFGIMETTION MITER WAY A ) W-002 ( YICIVIEL PARtlD(T RCE 61 44226 - DIMES 9-30-0, . PLAN / PROFILE FOR STORM M DRAIN IMPROVEMENTS CITRUS AVENUE - FROM JURUPA AVE. TO SLOVER AVE. 1—PREP. STORM TOT NO IiiSTO RtRf� a. EIDICLNARIe PER CSFO. 4015/1230 EIEVATIC. - 1004.66- CNSID V a TOP OF CURB 6E NEST OF CHERRY AVE-. 36' NORTH 6F SLOVER AVE (BDQ. SURVEY CONTROL DATA 9075.43 ESET AC u EASING 2061260 20017.11 ROAD DEFT. A'c r 0 I PROPOSED N0016'0TT TYPICAL CROSS SECTION AT STA 62+00 STALE l' let SHARD CONST500ITCN OF THE REOUIRED 61PROVEYENTS NOT COMMENCE NEMN TWO YEARS Cr THE DATE CF APPROVAL SHOWN HEREON AND CARRIED FORTH N A EEEGENT MANNA THE CITY ENGINEER NAY REQUIRE fEATSO S TO THE PLANS TO BRING THEM NTO CONFORMANCE NTH CONOTIINNS AND STANDARDS N EFFECT- DISTANCE 97011 CITY OF FONTANA, CALIFORNIA CITRUS AVENUE MUIR WP OrVieD a®R INN DMRUS AVENUE STORM DRAIN STA. 60+00.00 TO 65+60.00 IS ADORN emt IIMT 2060 rItt syv II I Y -- n • N 1 ISA: 1— I i ce n LL Z _ K Y Y n r s Fi Yi 4 11 gp 4 !_ , d•` ! Fh �j a a •tit MiRY % " � ReR E� ��+p.4i Fs Y� [ 7 E ► £� a" iE PI a . €4 l E•I 1! !( Fi iE 5 �. n h j p e !.3 �a F! we i, Ig°z7 4y 1". ;16 °gI! ages Grp ; •64 iv g atit: Te'11?psi 4./ (e C � S ffiS it FF F Ei tNi t ! • 6 iE . gyii� � 8 6 om `:0€:E tile! e ! ! g•iE ! yp it i[[ ! 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